Содержание к диссертации
Введение
ГЛАВА 1. Анализ существующих методов и средств автоматизации систем отопления жилых и административных зданий 12
1.1. Существующие методы и технические решения автомати зации процессов регулирования отпуска тепла 13
1.2. Сравнительная характеристика современных технических средств автоматизации для регулирования систем отопления 24
1.3. Недостатки существующих методов и технических решений 34
1.4. Цель и задачи исследования автоматизации систем отопления 36
Выводы 38
ГЛАВА 2. Анализ зданий с различными системами отоплений как объекта автоматизации 39
2.1. Постановка задачи исследования 39
2.2. Принятые допущения и упрощения в анализе 46
2.3. Анализ стационарных процессов в здании. 47
2.4. Метод аналитического расчета динамики процессов в зданиях и системе отопления 67
2.5. Анализ нестационарных процессов в зданиях 85
Выводы 91
ГЛАВА 3. Разработка адаптивной системы автоматического регулирования жилых и административных зданий 92
3.1. Разработка схемы автоматизации системы отопления 92
3.2. Выбор способа анализа САР 95
3.3. Передаточные функции теплообменника отопления и узла смешения теплоносителей 96
3.4. Анализ устойчивости разработанной системы регулирова ния 118
3.5. Расчет оптимальных коэффициентов САР 133
3.6. Определение коэффициентов коррекции регулятора 146
Выводы 149
ГЛАВА 4. Экспериментальное исследование разработанной системы регулирования 151
4.1. Установка ИТП в здании ОАО «ЗЭиМ» 151
4.2. Автоматизация ЦТП ОАО «ЗЭиМ» 169
Выводы 172
ГЛАВА 5. Технико-экономическое обоснование целесообразности применения адаптивной сар в процессе эксплуатации жилых и административных зданий 173
5.1. Экономический эффект от автоматизации системы отопле ния 173
5.2. Экономический эффект от автоматизации демонстраци онного ИТП ОАО «ЗЭиМ» 177
Выводы 178
Общее заключение 179
Список использованных источников
- Сравнительная характеристика современных технических средств автоматизации для регулирования систем отопления
- Принятые допущения и упрощения в анализе
- Передаточные функции теплообменника отопления и узла смешения теплоносителей
- Автоматизация ЦТП ОАО «ЗЭиМ»
Сравнительная характеристика современных технических средств автоматизации для регулирования систем отопления
Узел регулирования системы отопления может выполняться с использованием теплообменника или без него. Основная задача процесса регулирования в узле отопления - обеспечение заданной температуры в отапливаемых помещениях здания.
Узел горячего водоснабжения также может выполняться с использованием теплообменника или без него (горячая вода на нужды потребителей забирается прямо из трубопроводов тепловой сети). В узле может присутствовать циркуляционный насос. Основная задача процесса регулирования ГВС - поддержание заданной температуры горячего водоснабжения.
Узел вентиляции выполняется обычно без теплообменников. Основная задача процесса регулирования - поддержание заданной температуры вентиляционного воздуха. Рассмотрим способы регулирования системы отопления. Систему отопления здания можно регулировать одним из следующих способов [25, 109] (рис. 1.3): - путем изменения температуры теплоносителя в системе отопления здания при неизменном расходе (качественное регулирование); - изменением расхода теплоносителя в системе отопления здания (количественное регулирование); - изменением температуры и расхода теплоносителя в системе отопления здания (качественно-количественное регулирование).
В России первый способ регулирования используется наиболее широко. Рассмотрим его. Способ качественного регулирования имеет следующие наиболее известные варианты: Способы регулирования системы отопления V у Качесті венный Количе ственный Комбинированный (качественно-количественный) У Г V По температуре По разности По температуре теплоносителя температур теплоносителя в подающем теплоносителя в обратном трубопроводе в трубопроводах трубопроводе согласно температуры согласно температуры согласно температуры наруя сного воздуха наружного воздуха наружного воз/: іуха у С коррекцией С коррекцией по температуре Без коррекции по температуре теплоносителя в воздуха в отапливаемом обратном трубопроводе помещении Рис. 1.3. Способы регулирования системы отопления здания - регулирование по температуре теплоносителя в подающем трубопроводе системы отопления здания tn(W согласно температуре наружного воздуха. Реализуется большинством регуляторов отопления; - регулирование по температуре теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления здания t06P согласно температуре наружного воздуха. При централизованном (общем на здание) регулировании практически не используется - здание обладает значительной инерционностью тепловых процессов, что приводит к низкому качеству регулирования по данному способу; - регулирование по разности температур теплоносителя между подающим и обратным трубопроводами. Используется редко в связи с трудностями учета дополнительных тепловыделений.
Возможно использование коррекции по температуре воздуха в отапливаемом помещении, температуре теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления здания (при регулировании по подающему) и других вариантов. Физически качественное регулирование реализуется на двух типах регуляторов: - на базе регуляторов прямого действия (регуляторы перепада дав ления) [126]. Во времена СССР они были основными для автома тизации систем отопления зданий в силу дешевизны данного типа регуляторов и реализации системы автоматического регулирова ния. В настоящее время считаются устаревшими в связи с не большими функциональными возможностями: система регулиро вания способна только поддерживать гидравлический режим ото пления здания, а качественное регулирование должно произво диться на источнике тепла - котельной или ТЭЦ; - на базе электронных регуляторов. В последнее время получили широкое распространение, считаются наиболее прогрессивными.
Имеют широчайшие возможности регулирования - позволяют производить качественное регулирование системы отопления зда ния с управлением по времени суток и дня недели, реализуя ре жимы нормального отопления, пониженного, натопа и отключе ния системы в целом.
Типовые схемы регулирования на базе электронных регуляторов приведены на: - рис. 1.4 (система отопления присоединена по независимой схеме через теплообменник); - рис. 1.5 (система отопления присоединена по зависимой схеме без теплообменника, циркуляционный насос установлен в обратном трубопроводе); - рис. 1.6 (система отопления присоединена по зависимой схеме, циркуляционный насос установлен в подающем трубопроводе); - рис. 1.7 (система отопления присоединена по зависимой схеме, циркуляционный насос установлен в перемычке).
С точки зрения автоматизации схемы на рис. 1.5 - 1.7 почти равноценны - во всех обеспечивается постоянство расхода теплоносителя в контуре системы отопления, различия обуславливаются параметрами тепловой сети и решением проектировщика. При обычных параметрах предпочтение отдается схеме на рис. 1.5 (расположение насоса в обратном трубопроводе в зоне сравнительно низких температур повышает длительность его работы) или рис. 1.7 (расположение насоса в перемычке ведет к уменьшению количества перекачиваемого теплоносителя, но требуется дополнительная стабилизация расхода регулятором расхода, что повышает капитальные затраты), при недостатке давления в контуре системы отопления здания используют схемы на рис. 1.4 и рис. 1.6.
Принятые допущения и упрощения в анализе
Рассмотрим здание как объект регулирования. Как было указано, для достижения высокого качества регулирования система отопления должна регулироваться по температуре теплоносителя в подающем трубопроводе согласно температуре наружного воздуха. Следовательно, должны иметься статические характеристики системы отопления (температурные графики), по которым будет формироваться задание в контуре регулирования. Современное отопление характеризуется повышенным вниманием к энергосбережению - отопление в ночные часы или в периоды отсутствия людей может переводиться на пониженный режим работы или вообще отключаться. Значит, необходимо иметь динамические характеристики здания и должны иметься критерии коррекции температурного графика при его несоответствии параметрам здания. Кроме того, необходимо определить систему регулирования отопления.
Рассмотрим данные вопросы более подробно. Температурный график может быть задан в двух видах: в табличной форме и в виде математического выражения. Табличная форма получила наибольшее распространение, ее приводит большинство источников по теплоснабжению и отоплению [17, 27], при этом данные определяются в зависимости от трех основополагающих факторов: - расчетной температуры воздуха в помещении tpaC4p, С; - расчетной температуры наружного воздуха tpac41, С; - температуры теплоносителя в начале подающего трубопровода системы отопления здания при расчетной температуре наружного воздуха tpac4n0A, С и температуры теплоносителя в конце обрат 40 ного трубопровода системы отопления здания при расчетной температуре наружного воздуха tрасч.обр С Изменение температурного графика зависит от температуры наружного воздуха tj, С. В табличных данных t расч_р = 18 (20) С, t тасч.і определяется с шагом 1 или 2 С, їрасчп0д=95 (105) С, tpaC40Qp =70 (72) иС, другие значения приводятся редко. Следовательно, табличные данные обеспечивают построение температурного графика при условии работы системы отопления в нормальном режиме. Для функционирования системы отопления в пониженном режиме табличные данные отсутствуют.
При задании температурного графика в форме математического выражения используют выражение [34]: — t + 1под расч.р + -храсчлод расч.обр / расч.р 4 расч.р їрасч.і ч0,758 -Ч1расчлод -расч.обр "-расч.р J + „чи. .4. ,+ 1расч.р Ч расч.р 1расч.і) _( _ \_tpac4.p Ц Vі расч.под L расч.обр /, t -(t J уаьч.у 1 Lo6p ьпод V расч.под Lрасч.обр/ \АЛ) -расч.р — -расч.і где 1;ПОд - температура теплоносителя в начале подающего трубопровода системы отопления здания, С; хобр " температура теплоносителя в конце обратного трубопровода системы отопления здания, С. Выражение (2.1) обеспечивает построение температурного графика только для случая работы системы отопления в нормальном режиме. Необходимо произвести вывод температурного графика для условия работы системы отопления как в нормальном режиме, так и в понижен $Ї i . , 41 ном, при этом должен появиться дополнительный влияющий фактор: температура воздуха в помещении tp, С. Коэффициенты коррекции температурных графиков по температуре теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления здания и температуре воздуха в отапливаемом помещении разработаны для случая функционирования системы отопления в нормальном режиме. Для пониженного режима работы нужно произвести их уточнение.
Определим систему регулирования отопления здания. Она состоит из трех основных частей: узла регулирования системы отопления (рис. 1.1), узла передачи тепловой энергии от теплоносителя к воздуху в отапливаемом помещении, узла потерь тепловой энергии от воздуха в отапливаемом помещении к наружному воздуху.
Передаточная функция узла потерь тепловой энергии по тепловому потоку от изменения метеорологических условий имеет вид [129]: ґ(л Л е"РТ (2.2) пом Wn0M=WM+W6=k (ТокР + 1) где WM - передаточная функция по каналу медленных тепловых потерь (через теплоемкую ограждающую конструкцию); W5 - передаточная функция по каналу быстрых тепловых потерь (потери через окна, инфильтрация); кпом - статический коэффициент теплопередачи отапливаемого помещения по тепловому потоку от изменения метеорологических условий; ці - коэффициент, зависит от теплотехнических характеристик и архитектурно-планировочных характеристик отапливаемого помещения; для массивных зданий ці обычно 0,4 - 0,8, зданий с облегченными стеновыми панелями - 0,2 - 0,4; т0 - время чистого запаздывания, ч; T0=0,17S; Ток - постоянная времени ограждающей конструкции, T=0,415S; S - интегральный коэффициент теплоустойчивости, представляющий собой площадь над кривой переходного процесса, ч; является функцией теплофизических свойств материалов конструкции и учитывает в значительной степени граничные условия. Значения S для некоторых материалов приведены в таблице П 1.1 [131,132].
Передаточную функцию узла передачи тепловой энергии можно определить передаточной функцией отопительного прибора: Lcp Wnp= —, (2.3) Р ТпрР + 1 где k t - статический коэффициент передачи от температуры воды, вхо-ср ti дящей в отопительный прибор, к средней температуре; ТПр - постоянная времени отопительного прибора, ч; к, = -СВПР , (2.4) l-3L cBGnp+0,5knp ч где Gnp - расход теплоносителя через отопительный прибор, отнесенный кім поверхности нагрева отопительного прибора; кПр - коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Х м20С т- _ СВ В + СМ "м ҐГ, г\ 2св пр +кпр где см - теплоемкость металла отопительного прибора; Рв, Рм - масса воды и металла, отнесенные к 1 м2 поверхности нагрева отопительного прибора. Передаточную функцию неизолированного трубопровода системы отопления здания можно представить как звено чистого запаздывания, инерционностью в данном случае можно пренебречь, поскольку теплоемкость металла труб не оказывает заметного влияния на динамику процесса [129]:
Передаточные функции теплообменника отопления и узла смешения теплоносителей
Оценим влияние коэффициента кпод2. Исходные параметры: іРасч.под=95, tpaC4.o6P=70, кзат=1, kj=0, кл=0, р2=1, к2=0,2, к3=0,3, квх3=0,5, п=0,33, р=0,2. Значения ti, tpac4.p, tp рассчитываем в двух вариантах: при максимальной и минимальной величинах, tpaC4.j - в трех (третье значение промежуточное). Величина кпод2 принимает значения 0 и 1 - минимальную и максимальную величину. Результаты представлены в таблице П 3.2. Данные ПО 1П0Д И t06p, При КОТОРЫХ t;= Ірасч.Ь tp= tpac4.p НЄ ПРИВОДЯТСЯ - При этих параметрах tn(W=95 С, to6p=70 С. Полученная величина расхождений за счет влияния коэффициента кП0Д2 не превышает 0,3 С. При tpaC4.noa=105 С влияние кпод2так же незначительно - его влиянием пренебрегаем. Влияние остальных величин достаточно велико и оценивать их необходимо специальными методами.
Для оценки влияния оставшихся значащих величин в уравнении теплового баланса здания в стационарном режиме воспользуемся специальным методом - методом планирования эксперимента [2, 3, 95], позволяющем спланировать эксперимент и оценить полученные результаты, выявив получаемые взаимосвязи. Для удобства работы оценку получаемых результатов эксперимента производим с помощью компьютерной программы Microsoft Excel 7.0 [51].
Методика планирования эксперимента - каждый влияющий коэффициент (фактор) заменяем на кодированное значение, при этом если 5q натуральное значение фактора, х тщ- минимальное значение фактора, Xjmax- максимальное значение фактора, то Х{- кодированное значение фактора, при этом Xj=+1 при Xjmax и Xj=-1 при 5цтп. Преобразования фактора осуществляем с помощью формулы: v _ xi ximin /о о\ xi = , (2.68) -Ч где Ij = Xjmax - xjm][n - интервал варьирования фактора. Матрица планирования эксперимента для полного факторного эксперимента с двумя факторами выглядит следующим образом: Таблица 2.2 Матрица планирования эксперимента с двумя факторами № опыта Xi х2 У 1 -1 -1 Уі 2 +1 +1 У2 3 -1 +1 Уз 4 +1 -1 У4 Значения уі - у4 - получаемые выходные значения при варьировании факторов. Полный факторный эксперимент - это эксперимент, в котором реализуются все возможные сочетания уровней факторов (+1 и -1). Число опытов для полного факторного эксперимента составляет 2 , где N - число факторов.
Матрица планирования эксперимента, приведенная в таблице 2.2, дает адекватные результаты при линейных взаимосвязях факторов, при нелинейных зависимостях необходимо вводить промежуточные уровни факторов, увеличивая число опытов.
При значительном числе факторов можно воспользоваться дробным факторным экспериментом, позволяющем уменьшить число проводимых опытов [136]. Но уменьшение числа опытов ведет к смешению линейных оценок и оценок взаимодействия, что допустимо только в случае адекватности линейной модели. В нашем случае число оставшихся факторов значительно: 1раСч.под, ч,
кл, кг, кз, кзат, п (модель определяем при ко—1, tpaC4.06P—70 С, tpaC4.n(W=95 С). При этом представленная в данном виде модель системы отопления имеет нелинейные зависимости - требуется провести полный факторный эксперимент со всеми оставшимися факторами и ввести дополнительные промежуточные уровни факторов. При 12 факторах для обеспечения полного факторного эксперимента требуется провести 212 опытов, что равно 4096. Получаемое число опытов неприемлемо - необходимо произвести предварительные преобразования и сократить число факторов.
Осуществим предварительную линеаризацию модели, заменив факторы, имеющие явно нелинейную зависимость, на факторы, имеющие линейную зависимость в пределах диапазона изменения исходных факторов с допускаемой погрешностью получаемого конечного значения температурного графика. Пусть f3 - новый фактор, причем: із = " " " (2-69) t -1 Ірасч.р 1расч.і Вместо конечных значений тПОд и t06P введем: под _tp обр _tp У!=- — иу2=— — . (2.70) їрасч.под расч.р 1расч.обр ірасч.р Фактор f3 и уі, у2 имеют ярко выраженную линейную взаимосвязь, причем выполняется некоторое соотношение: Уі Уітіп У 2 У2тіп f3 _ f3min (2.71) Уітіп У2тіп Т3тт где ґзтіп " минимальное значение фактора f3; Уітіп и У2тіп" выходные значения у і и у2, соответствующие ґзтпіп Для удобства вычислений при ірасч.под=95 С можно использовать: f3mm=0 Уітіп=Л У2тіп=Л7 Уменьшим число проводимых опытов, считая, что факторы линеаризованной модели не имеют между собой прямой взаимосвязи, за исключением факторов kj и kv. Тогда оставшиеся факторы можно рассматривать раздельно. Рассмотрим влияние кзат на температурный график системы отопления. При этом ki=0, кл=0, к2=0,кз=0, п=0,25. Результаты представлены в таблице П 3.3. Данные рассчитаны при к3ат 0,4. Полученное среднее квадратичное отклонение іпод, рассчитанной по линеаризованной модели, от рассчитанной по уравнению теплового баланса составляет 1,21 С при максимальном 2,58 С. Величина среднего квадратичного отклонения to6p также имеет значение 1,21 С. Данные при кзат=Т в таблице не приводятся - величина отклонения при данном параметре значительно ниже. Получаемые отклонения от влияния кзат не превышают максимально допустимой погрешности метода - влиянием данного фактора пренебрегаем.
Определим влияние kj на температурный график системы. При этом к;=0,4, кл=1, кзат=1, к2=0, к3=0, п=0,25. Величину kv принимает равной 1 в связи с тем, что согласно нормативной методики расчета системы отопления здания [113] расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха (2.13) определяется при условии неизменности расхода удаляемого воздуха.
Автоматизация ЦТП ОАО «ЗЭиМ»
Как было определено, система автоматического регулирования отопления является импульсной и нелинейной.
Тепловые процессы характеризуются значительной инерционностью. Следовательно, допустимо рассмотреть вопрос о анализе данной системы как непрерывной.
САР отопления состоит из двух частей: импульсной и непрерывной. Инерционность непрерывной части определяют три элемента: объект регулирования, датчик температуры и гильза. Инерционность объекта регулирования при высокой скорости циркуляции теплоносителя незначительна, также как и датчика температуры. Инерционность термометра сопротивления - датчика температуры теплоносителя составляет от 5 до 30 секунд в зависимости от его конструкции [52]. Наибольшей тепловой инерцией обладает гильза - от 1 минуты до 5 минут, также в зависимости от конструктивного исполнения. Следовательно, инерционность непрерывной части контура составляет не менее 60 с.
В АЦП контроллера осуществляется преобразование непрерывного сигнала датчика температуры в цифровой код. Время квантования выбираем из условия несущественной потери точности - 6 с. [128].
Характеристикой импульсной части является длительность импульса Zp, согласно которого срабатывает пускатель и осуществляется перемещение регулирующего органа. Минимальная длительность импульса, воспринимаемая электроприводом регулирующего органа - 0,12 с. [137]. Максимальную длительность с учетом расчета САР из условия малых отклонений принимаем равной 2 с. Максимальная длительность импульса существенно меньше времени квантования - САР отопления можно принять непрерывной.
Передаточные функции теплообменника отопления и узла смешения теплоносителей Рассмотрим теплообменник отопления (рис. 1.4) и узел смешения теплоносителей (рис. 1.5-1.7) как элементы системы регулирования.
Первым рассмотрим вариант с теплообменником отопления. В качестве теплообменника принимаем скоростной водо-водяной кожухотруб-ный подогреватель, включенный по противоточной схеме. Расход теплоты через теплообменник в статическом режиме [80]: QOT=FTkT0T, (3.1) где кт - коэффициент теплопередачи теплообменника, у 9 п ; /ж С 0Т - среднелогарифмическая разность температур между греющей и на греваемой средой, С. Пусть: Atg = tT - под или AtM=tT %од AtM=t0 -обр At6=t0 "-обр при условии At 5 AtM. При этом tp - температура теплоносителя в конце подающего трубопровода тепловой сети и t0 - температура теплоносителя в начале обратного трубопровода тепловой сети. Величину 0Т находим по формуле [123]: Atfi - AtM In AtM Системы отопления обычно рассчитываются с минимальным температурным напором на выходе из теплообменника, при этом можем принять: At6=tr- tU0R и AtM=t0- t06P. Выражение (3.2) придет к виду: 4 хпод 1о+1обр ,- . WT = —— . (3.3) іт іпод -о — хобр Величину кт находим по формуле [80]: кт=Цт l 2 , (3.4) ocj +а2 где От - коэффициент теплообменника, учитывающий накипь и загрязнение трубок теплообменника, изменяется в диапазоне [0,7; 1], учитывая, что системы отопления характеризуются высоким качеством теплоносителя, принимаем JLIX =1. Коэффициент cq, В/ определяем формуле [80]: /MZUC / \со0 8 аГ1,1б(і400 + 18ігр.ср -0,035t?pxp)- , (3.5) du z 1Т + 10 гр.ср где Ц.ср - средняя температура греющего теплоносителя, t ср 2 С; сОгр.ср - скорость греющего теплоносителя в теплообменнике, м/с; drp.cp - эквивалентный внутренний диаметр теплообменника по греющему теплоносителю, м. Аналогично определяем величину а о, у - п : /м2иС a2=l,16(l400 + 18tHarp.cp -СОЗЗі р.ср)- , (3-6) d нагр.ср где Wp.cp - средняя температура нагреваемого теплоносителя, _ хпод +1обр о 1 нагр.ср 0 нагр.ср - скорость нагреваемого теплоносителя в теплообменнике, м/с; dmrp.cp - эквивалентный внутренний диаметр теплообменника по нагреваемому теплоносителю, м. Для определения скорости теплоносителя сот используем выражение: сот = , (3.7) т 3600f где G - расход теплоносителя, т/ч; f - площадь живого сечения теплообменника по данному теплоносителю, м2. При расчете теплообменника площадь живого сечения теплообменника определяется на основе эквивалентного внутреннего диаметра теплообменника.
Следовательно, выражения (3.5) и (3.6) приходят к виду: 1,16 , 0,8 сц = 1400 + 9(tT+to)-0,00875(tT +t0)2 —L d1 (900л) гр.ср v 1.8 fanrw ,8 Pep 0,8 а2-(і400 + 9(іпод + Іобр)-0,00875(іпод+1обр)2) ff n,-С3-8) Формулы (3.1) - (3.8) связывает уравнение теплового баланса: (лт іт —10 j = (лот тПОд — t05p j, (3.9) где GT - расход теплоносителя из тепловой сети, т/ч. Получили: ЮОО г і _ \_v а1а2 т tnofl to + обр ґ LT чюд "-о 1обр свиот\гпод гобрУ_" т11т + + Л-5-KJJ In 3,6 r oq+a.2 , tT 99 1000 где коэффициент, учитывающий, что расход теплоносителя опре 3,6 делен в т/ч, а удельная теплоемкость воды в м / п . /кгиС Уравнение (ЗЛО) определяет работу теплообменника в статическом режиме. Упростим задачу, приняв неизменность расхода теплоносителя в системе отопления здания: kG=l, Go const. Величиной 0,00875t выражения (3.8) пренебрегаем в связи с ее малым влиянием на получаемые конечные значения.
Система автоматического регулирования обычно работает при малых возмущающих воздействиях. При этом выражение (3.8) запишется: G? 8 1,16 ai=ml — Г7 Г d1 8 (900тг)0 8 гр.ср v Ggx8 Мб ,.in a2=m2-j -fiTT, 0-И) d1 8 (900тг)0 8 нагр.ср v где m - числовой параметр по греющему теплоносителю, Ш! =1400+9(tT+to); пі2 - числовой параметр по нагреваемому теплоносителю, т2=1400+9(іпод + іобр). Выражение (3.2) без особой погрешности можем записать [92]: Q = At6 + AtM = 1т под + lo обр 12. Т 2 2 Уравнение (3.10) будет выглядеть: 1000 г і _t \_F Щи2 Ч под + о обр п п. л ,- св лот\1:под "-обр/- т М-т ,К Л- ) 3,6 F щ + а2 2 Используя уравнение (3.9), можем записать: .) t0=t ( , 1 от т V под Lo6p 100 (3.14) При этом выражение (tT -іпод +t0 05p j придет к виду G G от от ОТ + 1 -1 2t под " " обр ПОД лип Lrrrvrr l-rv ri — XI г G, GT VGT 1обр 1под 1обр—ZlT T T Уравнение (3.13) определяет работу теплообменника в статическом режиме в упрощенной форме. В динамическом режиме работы теплообменника выражения (3.1) -(3.14) несколько видоизменяются. Считая, что циркуляция теплоносителей в теплообменнике высока, можем представить его в виде модели с введенной промежуточной емкостью, при этом расход теплоты на входе не равен расходу теплоты на выходе из теплообменника. В качестве промежуточной емкости выступает металл теплообменных трубок.
Похожие диссертации на Автоматизация управления системами отопления жилых и административных зданий
