Содержание к диссертации
Введение
Фазово-дисперсные загрязнения сточных вод: свойства и методы выделения
Состав и свойства некоторых сточных вод, содержащих фазово-дисперсные загрязнения Дезагрегация фазово-дисперсных загрязнений сточных вод
Технология Actiflo и ActifloCarb для очистки вод
Принципы ретехнологизации очистных сооружений схема сточных вод
1.4.1 Исходные данные к «Ростсельмашэнерго»
1.4.2 Существующая машиностроительного завода ООО «Ростсельмаш» Выводы по 1-й главе .
ГЛАВА 2 Теоретическое обоснование процесса и инженерных решений по разделению трехфазных систем сточных вод
Принципы совместного удаления трехфазных загрязнений
Классификационные признаки разделения фазовых загрязнений
Влияние гидравлической крупности на выделение трехфазных загрязнений
2.4 Режим углевания в РФ, принципы и технология
Выводы по 2-й главе .
ГЛАВА 3 Материалы и методы исследований
3.1 Материалы и методы исследований в лабораторных условиях
3.1.1 Исследование применения алюминийсодержащего шлама в лабораторных условиях 58
3.1.2 Исследование доочистки ПСВ с применением сорбентов 61
3.2 Материалы и методы исследований в опытно промышленных условиях 62
3.2.1 Методика опытно-промышленных исследований очистки ПСВ на фазовом сепараторе 65
3.2.2 Методика опытно-промышленных исследований доочистки ПСВ с применением сорбентов 69
Выводы по 3-й главе 71
ГЛАВА 4 Результаты лабораторных и полупроизводственных исследований разделения фазовых загрязнений сточных вод 72
4.1 Результаты лабораторных исследований разделения фазовых загрязнений сточных вод 72
4.1.1 Выбор реагента 72
4.1.2 Исследование гидродинамических и конструктивных параметров 75
4.1.3 Исследование удаления растворенных примесей ПСВ в модифицированном режиме ActifloCarb 79
4.2 Опытно-промышленные исследования разделения фазовых загрязнений ПСВ машиностроительного завода.. 82
4.2.1 Исследование безреагентной очистки ПСВ 82
4.2.2 Исследование реагентной очистки ПСВ 86
4.3 Оптимизация режимов очистки ПСВ с применением активного эксперимента в полупроизводственных условиях 94 4.4
Компьютерное моделирование при определении коэффициента объемного использования установки «Пирамида N»
Выводы по 4-й главе 114
ГЛАВА 5 Опытно-промышленные исследования разделения фазовых загрязнений псв и эколого-экономическое обоснование встраиваемых технологий
Опытно-промышленная доочистка сточных вод с применением сорбентов
5.1.1 Промышленный эксперимент по очистке сточных вод с применением сорбентов «Уголь» и «Шихта»
Определение адсорбционной емкости отработанного шлама Экспериментальная проверка принципов фазовой сепарации на ПСВ молочного завода 119
5.3.1 Пробное коагулирование 120
5.3.2 Определение оптимального расхода и времени пребывания ПСВ в установке «Пирамида N»
Исследования применения сорбентов на ПСВ молкомбината Расчет установки «ПирамидаN»
Рекомендации по эксплуатации установки «ПирамидаN».. 130
Технико-экономическая оценка реконструкции очистных сооружений ООО «Ростсельмаш»
5.6.1 Оценка способа реагентной обработки сточных вод 131
5.6.2 Оценка очистки сточных вод от нефтепродуктов 137
Выводы по 5-й главе 139
Заключение 141
Список сокращений
- Дезагрегация фазово-дисперсных загрязнений сточных вод
- Влияние гидравлической крупности на выделение трехфазных загрязнений
- Исследование доочистки ПСВ с применением сорбентов
- Исследование гидродинамических и конструктивных параметров
Дезагрегация фазово-дисперсных загрязнений сточных вод
Применение фильтра с зернистой загрузкой из ППУ позволяет при исходной концентрации загрязнений в водах до 250 мг/л достигать после их очистки остаточной концентрации 2-3 мг/л, что соответствует растворимости нефти в воде и свидетельствует о том, что эмульгированные нефтепродукты удаляются фильтром практически полностью.
При более высоких исходных концентрациях маслонефтепродуктов в воде ее очистка фильтрованием через слой ППУ также возможна, но длительность фильтроцикла при этом снижается. При концентрациях маслонефтепродуктов более 1 г/л целесообразно, чтобы фильтру с загрузкой из ППУ предшествовал в качестве первой предварительной ступени очистки отстойник-нефтеловушка.
Тот же способ фильтрования и аппаратура могут быть использованы и для очистки сточных вод пищевых производств, столовых, кафе, ресторанов от масложиропродуктов [22].
Инженерное оформление фильтровальных процессов весьма разнообразно, что создает трудности для потребителей при его выборе [23].
Эффективность работы фильтров с одинаковыми гидродинамическими параметрами обусловлена взаимодействием фильтровальной загрузки с присутствующими в воде нефтепродуктами, а также другими нежелательными примесями воды. Удаление из воды нерастворенных нефтепродуктов до концентраций, равных и больших 1-1,2 мг/л, решается благодаря способности нефтепродуктов к адгезии (прилипанию) к поверхности материала загрузки фильтра за счет действия силового поля твердой поверхности, контактирующей с водной средой, т.к. силы взаимодействия нефтепродуктов с твердой поверхностью превышают силы взаимодействия нефтепродуктов с водой.
По отношению к неполярным нефтепродуктам силовое поле создается преимущественным действием физических (вандерваальсовых) сил адсорбции, вызываемых согласованным движением электронов в сближающихся молекулах и зависящих от физического состояния и химической структуры поверхностного слоя фильтрующего материала. Решающим фактором влияния на общий адсорбционный потенциал является величина активной поверхности загрузочного материала.
Максимум адсорбционного взаимодействия между углеводородами нефти и фильтрующей загрузкой достигается при их «химическом сродстве», обеспечиваемом присутствием в материале загрузки атомов углерода.
Для очистки воды от нерастворенных нефтепродуктов и одновременно от других нерастворенных примесей широко используют различные природные материалы, изготовленные без химической или термической обработки. Кварцевый песок имеет только внешнюю поверхность. Достаточно большая плотность, а также высокая прочность позволяют эффективно использовать его в виде частиц размером 0,7-1,2 мм для очистки воды от нефтепродуктов до 3-5 мг/л при одновременном извлечении из воды минеральных и органических взвешенных веществ. Преимуществом его применения являются относительно небольшая стоимость и возможность интенсивной промывки, что особенно важно в случае присутствия в воде нерастворенных минеральных тяжелых примесей. Однако, такая промывка требует больших затрат энергии, а при малых расходах промывной воды песок промыть невозможно.
Применение антрацитовых загрузок известно более 40 лет и каждое новое название этого материала обычно связано только с его месторождением, но не с наличием каких-либо дополнительных преимуществ. Меньшая, чем у песка, плотность антрацита позволяет использовать более крупные частицы антрацита в двухслойном (с песком) фильтре, который создает лучшие условия очистки воды от нерастворенных в воде примесей, чем однослойные. Снижение концентрации нефтепродуктов несколько больше, чем у песка (до остаточной концентрации 1,5-2,5 мг/л) за счет угольной поверхности, создающей при контакте с углеводородами нефти больший потенциал действующих сил.
Поровое пространство цеолитов также представлено микропорами, в основном недоступными для нефтепродуктов, а присутствующий на поверхности цеолитов адсорбционный потенциал электростатических адсорбционных сил мало влияет на адсорбцию неполярных углеводородов нефти. Поэтому в качестве сорбента нефтепродуктов цеолиты не используются. Однако свойства цеолита способствуют очистке воды от других примесей, сопутствующих нефтепродуктам, например, от ионов аммония.
При использовании торфа в качестве фильтровального материала для удаления нерастворенных нефтепродуктов возникает возможность загрязнения очищаемой воды органическими примесями, присутствующими в торфе.
В последнее время наблюдается расширение списка минералов, используемых для очистки воды. В ряде случаев это приводит к значительному изменению pH фильтрата и требует последующей нейтрализации очищенной воды.
Для усиления удельного потенциала адсорбционных сил поверхностного слоя различных природных материалов и тем самым увеличения эффективности извлечения ими нефтепродуктов используется обогащение их углеродными добавками в процессе термической или химической обработки (вермикулит с различными пропитками, шунгит, модифицированный углеродным волокном, и пр.) Повышение содержания углерода в поверхностном слое фильтрующих загрузок увеличивает эффективность их применения для очистки от нерастворенных углеводородов, но недостаточное увеличение активной поверхности не создает условий для сорбционного извлечения растворенных нефтепродуктов.
Из всех природных материалов, изготавливаемых без химической и термической обработки, выделяется своей эффективностью многофункциональный угольный природный сорбент МИУ-С. Особое строение внутренних пор и химической структуры поверхности МИУ-С позволяют фильтрованием через эту загрузку решать широкий круг задач очистки воды.
Влияние гидравлической крупности на выделение трехфазных загрязнений
Активированные угли являются традиционными и до недавнего времени едва ли не единственными эффективными адсорбентами. Это побуждает к поиску новых активированных углей и разработке синтетических адсорбентов, которые можно получить с требуемыми для очистки данного вида сточных вод свойствами. Например, для очистки сточных вод от нефтепродуктов используются синтезированные образцы сополимеров стирола и дивинилбензола различной пористости. Несмотря на некоторое порой превосходство синтетических сорбентов, активированный уголь, обладающий высокими адсорбционными способностями, продолжает оставаться основным адсорбентом, который широко применяется в настоящем и на базе которого планируются на перспективу схемы очистки сточных вод. Одним из очень весомых доводов в пользу активированных углей можно назвать отработанный их выпуск в промышленном масштабе [72].
Активированные угли готовятся из различного сырья: дерева, лигнина, угля, костей, скорлупы орехов. Активация, придающая структуре пористость, может проводиться термическим или химическим методом.
Соотношение разновидностей пор (микро, макро -, и переходных пор) в различных марках углей может быть различными. По характеру пористости активированные угли делятся на два структурных типа: мелкопористые (1 структурный тип) и крупнопористые (11 структурный тип).
Применение активированных углей для удаления загрязнений можно осуществлять двумя способами: углеванием (порошкообразные добавки к обрабатываемой воде) и фильтрованием через загрузку из гранулированного угля.
По данным некоторых авторов [73-78], углевание более удобно в применении и требует меньших капитальных затрат при внедрении, чем использование угольных фильтров.
Кроме того, порошкообразный активированный уголь обладает более низкой стоимостью, чем гранулированный, значительно более быстрой кинетикой адсорбции из-за сокращения пути внутренней диффузии молекул органических веществ и увеличения внешней поверхности, что ускоряет обработку сточных вод. [79].
Регенерация пылевидного активированного угля, как правило, не предусматривается, когда доза угля не превышает одного-двух десятков мг-л. Необходимо отметить, что одноразовое применение пылевидного активированного угля целесообразно при небольшом количестве (не более 6000м3/сут) умеренно загрязненных сточных вод.
Технологическое оформление процесса углевания определяется целым комплексом фактором, одним из которых является стремлением к максимальному снижению расхода активированного угля, его дозы. Дозы активированного угля следует увязывать с режимом работы каждого элемента технологической цепочки. Так, например, через двухслойные фильтры без ущерба для длительности фильтроцикла можно фильтровать воду с содержанием пылевидного активированного угля до 5 мг/л.
Для правильного выбора режима совместного углевания, коагулирования и осветления воды нужно учитывать специфический характер взаимодействия продуктов гидролиза коагулянта с активированным углем, определяющийся [80]: высокими отрицательными значениями потенциала частиц активированного угля; резким повышением вероятности химических реакций катионов алюминия и железа с адсорбтивом; высокой сорбционной ёмкостью активированного угля по отношению к водороду, выделяющемуся в ходе гидролиза коагулянта.
Рекомендуется вводить активированный уголь за 15-20 минут до ввода раствора коагулянта. При этом рекомендуется выдерживать определённый режим (длительность и интенсивность) перемешивания.
Одним из наиболее важных технологических вопросов угольно-адсорбционной обработки является оформление метода дозирования пылевидных активированных углей. Несмотря на некоторые преимущества сухого дозирования, отсутствие дозаторов обеспечивающих высокую точность дозирования и удовлетворительные условия работы, делают более доступным в данное время метод мокрого дозирования. Образование однородной и устойчивой угольной суспензии зависит от смачивания поверхности угля и размеров его частичек.
Адсорбционную очистку можно осуществить также при фильтровании воды через колонну, загруженной слоем адсорбента. Следует указать, что использование ёмкости сорбента в статистических условиях всегда очень небольшое. Низким равновесным, т.е. остаточным концентрациям загрязнения в сточных водах, обеспечивающим необходимую степень их обезвреживания, соответствует очень незначительное количество вещества, адсорбированного единицей массы сорбента. Использование ёмкости может быть значительно повышено при двух-или трёхступенчатом оформлении технологического процесса. Общий расход адсорбента при этом резко снижается.
В то же время практика промышленной реализации процесса углевания воды имеет ряд недостатков [81]: 1. Порошкообразный уголь требует постоянного подбора дозы его в соответствии с видом и концентрацией загрязнений. Это сравнительно легко выполнимо при удалении привкусов и запахов воды, но при удалении химических загрязнений возникают трудности, связанные со сложностью и длительностью анализа воды. В то же время фильтры с гранулированным углем являются постоянно действующим барьером по отношению к сорбируемым загрязнениям (если ёмкость угля не исчерпана). 2. Порошкообразный уголь пылит, и это вызывает большие трудности при его использовании. 3. Активные угли – весьма дорогостоящие реагенты, поэтому желательно использовать их многократно, применяя регенерацию, которую значительно легче осуществить при использовании гранулированных углей и крайне затруднительно при углевании воды. 4. Для наиболее полного использования адсорбционных свойств порошкообразного угля необходимо обеспечить определенное время его контакта с обрабатываемой водой. В зависимости от качества воды, требуемой дозы угля и других факторов порошкообразный уголь водят в различных точках технологической схемы очистки воды: перед отстойниками или осветлителями со взвешенным осадком, перед фильтровальными сооружениями. Поскольку порошкообразный уголь является дополнительной нагрузкой, ввод его перед фильтровальными сооружениями возможен только при сравнительно небольших дозах.
Для очистки воды все большее применение находят неуглеродные сорбенты естественного и искусственного происхождения (глинистые породы, цеолиты и некоторые другие материалы). Использование таких сорбентов обусловлено достаточно высокой сорбционной емкостью, избирательностью, катионообменными свойствами некоторых из них, сравнительно низкой стоимостью и доступностью (иногда – как местного материала).
Например, для активации процесса бентониты обрабатывают 20%-ными серной или соляной кислотами для частичного удаления окислов магния, кальция, алюминия и железа. Подобная обработка повышает активную площадь поверхности в 2-10 раз, хотя при этом в 2-4 раза увеличивается средний эффективный размер пор сорбента [82]. Кислые свойства поверхности активированных бентонитовых глин способствуют хемосорбции на ней азот-, кислород- и серусодержащих соединений. Следовательно, чем выше катионообменная емкость минерала, тем эффективнее, как правило, его использование для осветления и очистки воды.
Исследование доочистки ПСВ с применением сорбентов
Также в ходе проведения первого и второго этапов отбираются пробы осветленной воды, и проводятся анализы на взвешенные вещества, нефтепродукты, металлы (Fe, Zn, Al3+), отбирается накопленный шлам и отправляется на механическое обезвоживание. Для полученного кека определяются зольность и влажность, сравниваются пробы по данным параметрам.
Результаты первой и второй частей промышленного эксперимента приведены в главе 5 (таблицы 5.1, 5.2). 1. Выделение из ПСВ загрязнений I - III групп из химически загрязненных сточных вод завода «Ростсельмаш» в соответствии с классификацией проводили коагуляцией, в т. ч. гидроалюминатом натрия (ГАН) из алюминийсодержащего шлама производственных сточных вод ОАО «Белокалитвенского металлургического производственного объединения» (г. Белая Калитва, Ростовской области). 2. Изложены методики исследования в лабораторных, полупроизводственных и опытно-промышленных условиях с применением элементов технологии ActifloCarb для определения дозы сорбента («Угля» / «Шихты») и параметров режима, с компьютерным моделированием гидродинамических режимов. 3. В рамках решения задач исследований по интенсификации существующих сооружений и технологий очистки ПСВ, а также адаптация их к современным техническим регламентам предложена установка «Пирамида N» (патенты РФ № 139206, 1459060).
При проведении пробной коагуляции ПСВ все пробы находились в одинаковых условиях: использовались одинаковые стаканы (по форме и объему), градуированные пипетки для дозирования, мешалки и др. [94].
Доза коагулянта, мл действующего вещества на 500 мл пробы ГАН + Н2SO4 (фильтрат) ГАН + Н2SO4 (раствор) ГАН + HCl (фильтрат) ГАН + HCl (раствор) ГАН + Н2O (фильтрат) ГАН + Н2O (раствор) «Аква-АуратТМ30» (1%-ый) СКИФ (1%-ый) СКИФ (2%-ый) Рисунок 4.3 – Оптическая плотность осветленной воды в зависимости от дозы коагулянта Примечание: на диаграммах и в таблице приведены средние данные из трех измерений. По полученным результатам можно сделать следующие выводы: 1. оптическая плотность воды с добавлением ГАН, активированного соляной кислотой, меньше, чем оптическая плотность воды с добавлением ГАН, активированного серной кислотой; 2. фильтрат раствора ГАН, активированного кислотой, предпочтительней использовать в качестве коагулянта, чем непосредственно сам раствор; 3. показатели эффективности «Аква-АуратаТМ30», применяемого для очистки сточных вод завода «Ростсельмаш», и ГАНа, активированного соляной кислотой, в сравниваемых условиях весьма близки.
Стоимость «Аква-АуратаТМ30», при содержании в товарном продукте активной части Al2O3 30% – 29 000 руб./т, а стоимость доставки шлама ГАН – 3860 руб./т (по состоянию цен на сентябрь 2013 года) [95], это указывает на принципиальную применимость ГАНа для очистки сточных вод данного состава. Однако это требует совокупной оценки технологических и экономических показателей различных способов активации ГАН и товарных алюминийсодержащих коагулянтов, что может быть выполнено по методике эквипроцентирования [96].
Технический выбор коагулянтов для последующего экономического сравнения ведется в ряду оптической плотности осветленной воды - Д, стоимости коагулянта - S, руб./кг, содержания осветленной воды и осадка в растворе, %, при этом технологически лучшему значению параметра присваивается 100%, а последующим – рассчитывается удельный процент (таблица 4.1). Далее по строкам проценты суммируются, и максимальный процент принимается за 100%, а последующие – вычисляются, на основе чего получаем ранжировочный ряд.
Вид коагулянта Д / % S, руб./ кг/% Содержаниеосветленной водыв растворе, % Содержаниеосадка в растворе, % % Ранг, % Ранг ГАН + H2SO4(фильтрат) 0,68 51 18,86 76 96 100 4 93 320 100 1 ГАН + H2SO4(раствор) 1,15 18 18,86 76 42 44 58 ОД 138 43 8 ГАН + HCl (фильтрат) 0J 64 28,86 63 95 99 5 91 317 99 2 ГАН + HCl (раствор) 1,0525 28,86 63 52 54 48 17 159 50 7 ГАН + H2O (фильтрат) 29 3,86 95 79 82 21 64 270 84 3 Окончание таблицы 4. Вид коагулянта Д / % S, руб./ кг/% Содержание осветленной воды Содержание осадка в % Ранг, % Ранг ГАН + H2O (раствор) 14 ОД 3,86 95 в растворе, % 6366 растворе, % 3736 197 62 5 «Аква-АуратаТМ30»(1%-ый) ОДІ 92 29,0 63 60 62 40 31 248 78 4 СКИФ (1%-ый) 0,3575 78,2 ОД 62 65 38 34 174 54 6 СКИФ (2%-ый) 0,16 89 78,2 ОД 42 44 58 ОД 133 42 9 Примечание: стоимость H2SO4 (технической 35%) – 15 руб./кг; стоимость HCl (технической 35%) – 25 руб./кг, СКИФа – 78,2 руб./кг, ГАНа – 3,86 руб./кг.
Ранжирование коагулянтов по эквивалентным процентам (таблица 4.1) позволило установить, что близкие по эффективности обобщенные показатели имеют такие коагулянты как ГАН + H2S04 (фильтрат) и ГАН + НС1 (фильтрат), они и рекомендуются к опытно-промышленной проверке.
По критерию Кэмпа G [97] проверили соответствие гидродинамических и конструктивных параметров работы камер хлопьеобразования с лопастными мешалками и действительно требуемых для активированного ГАН: G o/ с"1, (4.1) ЛІ [І где W - энергия, затрачиваемая на перемешивание воды, отнесенная к единице объема воды в камере хлопьеобразования, в кгм/м3с; - абсолютная вязкость воды в пуазах, = 0,01004 пуаз (при t = 20С). Общая площадь лопасти в данной вертикальной плоскости не должна превышать 1520% площади поперечного сечения камеры, иначе может возникнуть вращение всей массы воды без нужных градиентов скоростей [97].
Исследование гидродинамических и конструктивных параметров
Для повышения эффективности очистки сточных вод и газов в установке «Пирамида N» за счет уменьшения содержания сероводорода, аммиака, меркаптанов, углекислого и других газов, содержащихся в очищаемой воде, рекомендуется применять картриджи или корзины с насыпным слоем, заполненным сорбционной загрузкой – углеродсодержащим отходом (при этом картриджи или корзины не соприкасаются со сточной водой) [67].
Содержащиеся в пространстве между свободной поверхностью жидкости в установке и кровлей газы сорбируются на сорбционной загрузке картриджей или корзин с насыпным слоем, представленной углеродсодержащим отходом («Уголь» или «Шихта»). При этом изменяется давление в смеси газов, вследствие избирательной адсорбции сероводорода, аммиака, меркаптанов и углекислоты, а также последующей их деструкции биоценозом, сформировавшемся на загрузке. В этом случае в пространство между свободной поверхностью жидкости и кровлей, где уменьшилась концентрация газа, согласно принципу Ле Шателье, из очищаемых вод выделяются аликвотные концентрации задержанных на сорбенте газов. Тем самым достигается химическое равновесие, и происходит очистка одновременно сточных вод и газов в установке.
Таким образом, при минимальных затратах и отсутствия дополнительного оборудования достигается повышение эффективности очистки сточных вод до 50-55% и газов до 95% в установке.
1. Для эксплуатации установки необходим резервуар-усреднитель с установленной в нем поплавковой системой автоматического включения/выключения погружного насоса, находящегося в приемной камере (колодце). 2. При отсутствии системы автоматического включения/выключения погружного насоса необходимо постоянно следить за наполнением усреднителя. 3. Насос, установленный в резервуаре-усреднителе, должен работать автоматически и выключаться при опустошении резервуара. В начале работы необходимо следить за состоянием шлангов (во избежание их перекручивания). При извлечении насоса из резервуара необходимо придерживать его за шнур. 4. Заполнение резервуара необходимо начинать с перекрытия задвижки на трубопроводе (12) и открытия задвижки на трубопроводах отвода газов (14). Заполнять установку необходимо до появления жидкости из трубопровода (12). (рисунок 3.1). 5. В резервуаре для приготовления реагента растворяется СКИФ в пропорциях 2 л регента на 100 л (2%-ый раствор) водопроводной воды (из трубопровода, подключенного к пожарному гидранту). 6. Опустить всасывающий фильтр насоса-дозатора в бак для растворения реагента. Включить насос-дозатор путем нажатия кнопки START на панели. 7. Через 3 часа после запуска установки (после образования взвешенного слоя) приоткрывается задвижка на трубопроводе (13) на 10 градусов (устанавливается 1% расход отвода шлама). 8. Установка считается запущенной. 9. При отсутствии сточных вод в ночное время в конце смены установка опорожняется через отвод (13), вода из подводящих и отводящих шлангов удаляется для избегания замерзания. Все оборудование необходимо обесточить. 10. Раз в сутки в конце смены необходимо осуществлять промывку тонкослойных модулей (17) путем открытия трубопровода (19) в течение 2 мин. Технико-экономическая оценка реконструкции очистных сооружений ООО «Ростсельмаш»
В данном разделе производится технико-экономическая оценка по критерию «затраты жизненного цикла (LIFE CYCLE COST)» двух вариантов реагентной очистки химически загрязненных сточных машиностроительного завода вод завода ООО «Ростсельмаш» расходом 980 м3/сут: - при использовании в качестве реагента коагулянта «Аква-Аурат30»; - при использовании в качестве реагента термически обработанного антрацита обогатительной фабрики шахты «Обуховская» (ООО «Флагман», г. Гуково («Уголь»).
Затраты жизненного цикла (LCC) исчисляются за срок службы на покупку, монтаж, пусконаладку, эксплуатацию, техобслуживание, вплоть до затрат на утилизацию данного оборудования и его вывоза. С практической точки зрения рекомендуется исчислять текущее значение LCC за период 4-8, иногда 10 лет, что не противоречит Российским нормам. [114-116]. Элементы затрат жизненного цикла LCC по каждому из сравниваемых вариантов выражаются уравнением [114]: LCC= Сic + Сin + Сe+ Сo + Сm + Сs + Сеnv + Сd, (5.3) где ic - капитальные затраты (строительные работы, стоимость оборудования); in - затраты на монтаж, пуско-наладку; е - затраты на электрическую энергию; о - текущие затраты (в основном затраты на оплату труда обслуживающего персонала); m - затраты на сервис и техобслуживание (текущий и плановый ремонт, при необходимости замена оборудования); s - затраты по причине простоя (упущенная выгода) или потере производительности + допзатраты на оплату за повышенный сброс в период простоя (отказ, профилактика, замена оборудования, ремонт и т. п.) - сопоставимы при сравнении обоих вариантов.