Введение к работе
Актуальность проблемы. Процесс обжига клинкера шшіе'и-.і наиболее важной стадией технологической схеми производства цемента, показатели его работы определят' экономическую эффективность руководства цемента в цело!:. Поэтому актуальной задачей является повышение эффзктивноечи именно этой технологической стадии производства.
Многочисленные исследования, нроведе-'ииг за последнее ьремя в различных отраслях химической технолог.'", показали, что многие физико-химические процессы в искусствень создаваемых пестациона -рных условиях протекают более интепсивь-- Исследования в этом направлении проводятся и в цементной прх».-'Д"еьног.ти.
Длительная эксплуатация печных агрегатов в режиме г. регулируемыми циклами показала эффективность ведения процесса обжига клинкера таким способом. Следует отметить, что эти исследования били направлены преаде *;еего на доказательство возможности реализации регулируемых циклоп при обкиге клинкера и проводились в связи с этим на печах различных типоразмеров и многие возникающие при этом вопросы решались амщгряческим путем. Так не было исследовано влияние циклкческчк режимов на протекание процессов в отдельных зонах вращающейся печи.
При расчете параметров циклического питания не учитывались режимные параметры функционирования печ" и их зпачепия не соответствуют области оптимального нестационарного пронесен. Следовательно требует решения задача моделирования процесса обжига клинкера в циклическом режиме.
При большом объеме исследований эффективности циклических режимов при обжиге клинкера во вращающихся печах мокрого способа, не была рассмотрена возможность использования такого метола интенсификации для процессов сбыга клинкера, ітротечліипіпх п аштаратах сухого способа производства немента.
Решение птп)" задач с использованием методов мчтематического моделирования иа ім;н'П'е стратегии системного пчллизп и средств вычислите чымй техники является актуальным дчп рчз"нтич нестационарной технологии обмірі клинкера и счггоц»<|'.т ссиогн' ,:
СОДРР^ЧНИ" р.Чб'.ГМ.
\\':Л'і> p.4.".ioibi.llfjbVi іі;ч;тг--Н!ЦрГі рабі ці.і явлл'-теч і'-ч-їьтчгіі' г.
У T-.nyfT Jf'^tl'tt .і1 IT- "і . H'-'Jb ЦМПЦ'' І1ИКЛИЧГЧ-!''>ГО ссм'-і-'і" І )piv;i:i'- ,.>Т.иі-
процесса обжига при мокром и сухом способах производства клинкера. Для осуществления поставленной цели решались следующие взаимосвязанные задачи :
- исследование влияния циклического способа организации
обжига на структуру потоков во вращающейся печи и основные
технологические параметри процесса ;
разработка математической модели структури матеріального иотока в печи как основного технологического потока в .процессе обкига и ее идентификация на основе данных, полученных в результате экспериментальных исследований на промышленном объекте ;
выявление, с использованием математических моделей,влияния циклического способа на гешюобмснные процессы в различных зонах печи и разработка методики определения параметров пульсации;
-определение возможностей и способов использования циклических рекпмов для повышения эффективности процессов при сухом .способе производства клинкера;
'- ' внедрение результатов исследования на предприятиях отрасли.
Научпая новизна работы заключается в следующем :
. - в обосновании повышения эффективности процесса обжига
клинкера при работе вращающихся печей мокрого способа е
циклическом ре>иіме; -»
- в разработке математической подели структуры потока вс
вращающихся печах в стационарном и циклическом режимах оОжиге
клинкера и методики определения ее параметров;
- в определении влияния параметров циклической подачи шламе
она процессы, протекающие в отдельных зонах вращающейся печи;
'' - в обосноваїши эффективности проведения процесра декарбонизации в циклическом режиме.
Практическая ценность работы заключается:
в развитии и внедрении цгаишческого способа организациі процесса обжига клинкера во вращающихся печах мокрого способ производства цемента;
в разработке методики 'определения параметров циклическо подачи шлама в печь;
в разработке программно-алгоритмического обеспечения расчета процесса обжига в циклическом режиме, представленного виде программных средств для ПЭВМ;
в разработке способа и определении параметров
осуществления цинлическкх режимов в декарбопизаторах.
Реализация работы. Результаты работы использованы при внедрении на промышленной: печи 4,5x170 м. Белгородского цементного завода, а также при проектировании реактора-декарбонизатора-измельчителя, производительностью 5 тонн/час.
Публикации .По теме диссертационной работ:: опубликовано 9 статей и получено 3 авторских свидетельства.
Объем работ».Диссертзздюнная работа включает введение, пять глав, выводы, глжло«ения. Список использованной литературы содеркит 117 наименований. Общий объем работы /^страниц, в том числе Эй рисунков,
содерішіие равгльі.
Во ізведеіпіи показана актуальность, сфортулирована цель, определена паучпая новіша и практическая ценность донной работы. Осуществлена постановка осповных задач решаемых в работе, намечен план .экспериментальных и теоретических исследовании.
В первой главе выполнен обзор литературных источников по проблеме нестационарной организации процессов. Показано, что во .многих отраслях прошшіеішости с успехом используется данный способ. Выявлении основные факторы, определяющие повыкение эффективности при применении нестационарной . организации физико-химических процессов. Рассмотрены способы, с использованием которых задается нестационэрность для различных физико-химических процессов.
Приведены результаты и сделан анализ исследований, проведенных в технологии производства цемеэта по применению нестационарного способа организации процессов. Показано, чтт циклический способ проведения процессов не только возможен, но и дает положительные результаты на существующих промышленных установках.
Подробно рассмотрены работы по осуществлению циклических, процессов в технолог обжига клинкера. Приведены возможные способы задания^ циклической организации для процессов обжига клинкера. Проведен анализ исследований по переводу вращающихся печей мокрого способа производства цемента на цтиіическую организацию процесса. Показана перспективность її эффективность циклического способа осуществления процесса в технологии обжига клипкера и сложности в его развитии.
Показано, что одним из условий наилучшего осуществления
циклических п|х«есков является изучение її адекватное описание характера движения о с но г.тих технологических потоков в аппаратах. В настоящее время отсутствуют модели для описания потоков в печи в циклическом режиме, ъ таїоке в отдельных технологических зонах. В мтой связи треб.етсн разработка адекватного описания гидродинамики потока и печи.
Пропиленный, ан;;пз позьолгл сформулировать и поставить основные задачи диссертационной работы и методы их решения.
Во__вто[юй_глаце представлені.: результаты исследовании но разработке математической м;делп структуры потока, оценки адекватіюстп и разработке методики определения параметров модели.
Ллл изучения реальной структуры потоков были іпюведсни исследования с использоваїшєм метода радиоактивных индикаторов на печах N I и Н6 размером 5х)05 ы. Стэрооскольского цементного завода. Вило проведипо 7 экспериментов:3 - в стационарном режиме обжига и 4 - а цшелнчес.том.
Структура математической модели, размеры зон с различной степенью перемешивания были определены в результате анализа распределения времени пребывания по длине аппарата(рис. 1;
Установлено, что структура потока материала в печи, работаї'щЛ как в стационарном, так и в циклическом режимах, может бить тфедотявлена в виде комбинированной модели (рис.2). Эта
П ОН 0.4 0Л 0Л 1,0 0 02 Ы (МГ ОД *
Рис.1.Изменение времени пребывания'материала по длине печи в циклическом! >) і' стационарном (л) режимах! координаты по:'рн:иіорі!Ме, г, 1-'Г,1:а - печь N1, б - печь N6.
-и*статическая модель состоит из трех диффузионных зон Д и одного р -циркулирующего потоки R. Их расположение соответствует в печи \'-.хнологаческкм зонам:Д1 - зона сушки, Д2 - подготовки и декарбонизации и ДЗ -спекания л охлаждепия. Рециркулируиции ноток R і^рмальпо от.».нает обратное движение части поток ч, ':оотві.і.'сгвущ-[е возврату пыли с копца зогш декарбонизации.
В частности, для печи ЇП Староосколъского завода (рис.),а) гра^щы диффузионных зол расположены следущш образом:
в стационарном режиме об;кига з^па Д1 распространяется на ."Чисток печи от холодного копца до 52,5 м; зона Д2 - от 52,5 до .7,5 м; зона ДЗ ,- ст 147,5 до обреза печи;
в циклическом режиме обжига зона Д1 - от холодного конца до ~Jc.,'\ ;; '„;аа Д2 - от 52,5 до 122 ы; зона ДЗ - от 122 м до обреза V; .и.
Для печи N6 (рис.1,6) u ьгациопарном и циклическом режимах зона Д1 распространяется на участке ::еч.і от холодного копца до-
RLx2
*>
V ,te
Д1
V ,Ге
Lr'lWi-IJU-",—
—2 IX
)\.т[
1ап
ДЗ
V ,Ге з' 3
U-
Рис.2.Структура ко:.к>іі.,ровапнои модели.
№,5 м;зопа Д2 - от 62,5 до 143 м; зола ДЗ - от 143 м до обреза печи.
Представленная модь-ль потока материалу во пращам .зйся mvni запихивается следующими уравнениями:
V ,).г
О, Ре ^, = Ро
.it
!,' і' + П 1, z = (R 4 1)L x":
0 X сіл V аг
—'- Рв —г = Ре -—І — ';
. -\ї?^ '!(П 4 1)1., От
(1 4 П)І,,ї' = ),.!." 4 R- Ь ..;!.
t)
ьгх^ ox V эх
3- Ре —3 = Pc -2 —3 .
аг" 3oz„ 3L at
:i з з
Ha граішце диффузионных -оон удошіетвер;,»тон граничнії'1 условия Даггквертса, поэтому
dz. dr
л = о , _«в?о (і - і") ; z= 1 , .-/=0 :
1 dz, ' ' ' dz
;;,= 0 , __»=Po (я - x*) ; z = 1 , _'=(> ;
dz2 2 2 2 2 dz?
dr ., dr
:: = 0 , _3=Pa (г - x11) ; z = 1 , — '=0 dz 3 3 э 3 cfe
где Po .Pc ,Pa - числа Пекле по зонам модели; л ,z,,z - безразмерные координати; V ,V ,V - оОьеїж, г-''іс;іі:2ішс материалом:
П - деля рецпрісуллрующего материала; L ,L ,L. -- объемный рас.од материала; .r",-ju.an - начавшие кг;чг,літрации а диффузионных 'зонах;
х" - концентрация инд^атора во входном потоке; Xі .Xі ,x,k - конечные кон:'.снтр;>;щі в диффузионных попах.
Параметри модели определяются следующим образом: размерц ион находятся по зависимости x^flz). ьеличгпн Ро{, П - сравнением .экспериментального и теоретического профилей функции т^-/(я), ^вхождением с помощью одного из методов оптимизации минимум критерия П*^ ^(тр-г3)г,где г1'- расчетные значения времени про -пребывания ,1,11 т3- экспериментальные значения времени нребина ния. Расчетные Формули для времени пребывания получены г; результате решения систем уравнений, описывающих математическую модель структуры потока: prof Ре (? -П1
, e3P[po2(Vi)]1 t; +rh
і' - т |Z '„- — т
.. . 1
, l."p[Pt!3(Z3-1>k
<*>Кх-—^—J
(tl
Для второй диффузионной зоны Ра и П определяются методом поочередного изменения переменных. Результати расчетов представлзнц в табл-це 1.
Проверка адекватности данной моделі- по критерию Фишера
Fi-yi>FTa6j."(rjie *WSy/5ocT' где 5у~ Алсаерсия относительно срсіДі. го значения, ЗДСл._ остаточная дисперсия- показала, что предложная комбинированная мс.;ель адекватпо описывает структуру материального потока во вращаигсйся цг.чп. На рпс.З для печи 116, работающей в циклическом peKive показано изменение времени пребывания материала по дліше печи: экспериментальное и расчетное, полученное пс моделям - ::смбіішірсс-іігаой, идеального шлтг-пршш и одиоіїараметрнческой диффузис-гтой. Видно, -что прідлстзппая комбинирован?!:»:! Ь".>дг;ль более приближена к реальпой структуре потока п печи, чем рзпее используемые.
При осуществлении s: Лі -if\,:\>tY. режима ПСрПОДИЧесКИМ
изменением расхода і-іг-ча n ':> ь^аі-ь, ..зк ведет себя материалышй
Таблица 1.
3,4
поток и нпчп. Ото необходимо для оценки параметров циклического
ііи'і.'мгіПі .избежании перелива нитті из печи. ()ішш(:М структуру
по і їжа к;»іс дискретную с сосредоточенными параметрами, используй
нчеечнуь ПОДИЛЬ.
II'і ИЗРССТНОИ фОрМУЛС П =- /(2(l'(J- \иЩ){ РО) )) ,!'.'(!' /і ЧИСЛО ЛЧЄі:К.
Ці ред-чточиаи функция ячг-ечной модели
Р, /77--7л--" «''До f -- время прегціг.ичші к ячейке.
0 02 0.4 OjE Oil t
Рпс.З.Измонетш времени пребывав я материала по длітнє печи N6 в циклическом режиме: 1- рэссчитзтюе по одпопаромит-рической диффуэноппой модели;?- рэссчлташюз по модели идеального вытеспения;3- ?лсперименталыше зпачепил;4 по комбинированной моделе.
Примем изменения расхода клзіуз при циклической подаче как ступепчзтые возмущения вносимые с некоторой периодичностью. Ступенчатое возмущение моотга представить как uG^aGoo(t), где i>n(t) функция Хь'висайда, определяемая
„ (t) = I0'11!»1 t<(J 0 U.при tiO
Таким образом I,-изображение функции кривой отклика ячеечной модели па единичное ступенчатое возмущение будет иметь вид
FBfJX
Получим оригинал функции отклика на единичное ступенчатое
возмущепие t
/(Г.)=ДГ,
^j.fipl-r/rjjjch
(1)
При периодическом изменении расхода шлама па величину до
функция отклика имеет вид
,где x,-(t 1(1-1 )-tt); x2=(t-'I(l-1));
t - текущее время;
Т - период цикла;
t - время сштоенного расхода плсма;
га - количество прошедших циклов.
Таким образом, представив материальный поток в печи в виде ячеечной модели, мл можем определить его реакцию на единичное ступенчатое возмущение по формуле (1) и на периодическое изменение расхода шлама по формуле (2) в любой момент времени.
Исследования па предложенной модели материального потока показали, что реккм работа , при перевода печи из режима с постоянной подачей шлама в циклический режим, устанавливается через время примерно в 2-3 раза большее, чем время пребывания в зоне цепных завес. '
Для прохождения возмущения по шламу до зоны критической вязкости шлама необходимо задавать время понияепного расхода илама равное 0.2-0.3 времени пребывания материала до этой зоны.
Таким образом, полученные зависимости позволяют определить влияние циклического питапня галамом па движение потоков во вращающейся печи мокрого способа производства.
В третьей главе рассмотрено влияние циклического способа подачи шлама в печь на протекзпие теплообыептшх процессов.
Проведен анализ теплообмепа в зопе цепной завесы и зонах подготовки и декарбонизации.
В зопе цепной завесы теплообмен излучением незначителен п, следовательно, прямопропорннонален разности температур меаду материальным потоком п газовым. Значит изменения п характера теплообмена могут определяться только пелппейпостыэ козйлпглепта конвективного теплообмена .которая задается периодически;.! изменением уровня илама и, соотвотствеїшо, изменением скорости газового потока и площади теплообмепа.
Для "холодпой" части цели, где превалирует конвективны.! теплообмен, зависимость коэффициента теплообмена от уровня щламл, рассчитанная по методике Л.Ф.Меошкз, достаточно близка к прнмопропорционалыюй, следовательно циклическое питание печи шламом не оказывает существенного влияния па протекание теплообмена в этой зоне.
В "горячей" части цепной завесы, где материал .находится в виде гранул и его нагрев происходит в оспопном в результате регенеративного теплообмепа за счет нагрева цепей в газовом
потопе и охлаждения их в материале, зависимость теплового потока от степени заполнения печії имеет вид фупкціш випуклол вверх (рис. 4) и, следовательно, при периодическом из'-леионші уровнл материала в печи в среднем произойдет уменьшение передаваемого материалу количества тепла. Таким образом, гелі'милю - вибирать такио параметри циклического питания, при котор:л. колебашш \о материальному потоку будут незначителыш в этой зоп-.
Результати исследования па промышленных печах. , работ; . их в [циклическом режиме, и нх анализ с использованием мс годов моделирования .приведенный со втопой главе, показали, '.то шггенсификация процессов во вращающейся печи при циклическом питании шламом происходит в зонах подготовки и декарбонизации. С одной стороны это обусловлено уменьшением продольного не емешивания материального потока при циклическом питании, что
<Н ..[
1.ЕО0
.'/ ;
t 5 10 X"
Рье.4 Влшшно степени заполнения печи на теплообмен в "горячен" части цепной завесы:!-суммарный тепловой иоток;й-тенловой поток между цепями и материалом; 3-теплопой поток мевду газом и материалом.
приводит к увеличения теплопередачи от газового потока к материалу. Расчеты па математической модели процесса теплопередачи в печи в зонах подготовки и декарбонизации показали, что " при увеличении числа Ипкле, достигнутом при исследованиях на промышленных печах размером Sx185 метров, интенсификации теплопередачи только за счет уменьшения' щюдолыюго перемешивания составит порядка \-','.%. О другой ctojkjiiu интенсификации теплообмена обусловливается тем,
что в этих зонах значительная часть тепла передается излучением,
имсщем сильную нелинейность по отношении к значениям температур.
Результаты промшалетшх испытаний показали, что при
вшиваемое перемерзшем
циклическом питании песп шамсм происходит периодическое
изменение разрешения в пильной
зоны критической вязкости я изменением вследствпи этого сопротивлении цеггаоп зазесу. Колебания сопротивления цоппой завеса приводят к периодическому Помепешта количества просасываемого воздуха через печь, кгзпвал колебания температури газового потока (рпс.5).
Результаты расчета процесса теплообмена в зонах подготовки и декарбонизации показали увеличение при зт.гх условиях количества п<п>ея;ша'ч:ого тепла на 1-1,5%.
Тми:., образом, расчет процессов теплообмена во вращающейся печи показал, что при циклическом питании происходит
3)
mm
Рис.5.Колебания температура в зопе декарбонизации и разрежения в шільпйи камеро при циклическом питании печи віламом.
интенсификации теплообмена в зонах подготовки материала и декарбонизации, что позволяет улучшить подготовку материала до зоны спекания и, соответственно, увеличить производительность по-чи, что в свою очередь приводит к дополнительному снижению удольних энергетических затрат па обжиг клинкера.
И четвертой главе рассмотрены особенности процесса обжига клинкера по сухому способу производства цемента и возможность его
интенсификации осуществлением циклических решшов. Показапо, что наиОолее энергонапрякешшм п определяющим работу с^жлговых устапок в целом является процесс декарбонизации игг, -. :ка (сырьевой смеси).
Одним из параметров, оказывающих значительное влияние і > скорость химической реакции разложения СаСОз, является температура.
Экспериментальные исследования свидетельствует о том, что зависимость реакщш декарбонизации от температурных условий носит вид выпуклой вниз функции и следовательно, согласно теории циклических процессов, при осущсствленнии этого процесса в циклическом режиме возможна его интенсификация.
' Из рисунка б видно, что, если проводить реакцию декарбонизации при разных температурах ТМі Т2 в течении равных промежутков времени,то средпяя скорость реакщш VCn='V,+V2'/2 1ше~ ет большее значение, чем скорость реакции V этой реакции,проводимой при постояппой температуре, равпой средней температуре
Т =(Tt+T2)/2. Таким образом,периодически изменяя температурные условия, можно в среднем повысить скорость процесса. Однако теплотехнический расчет реактора-декарбонизато -ра показал, что осуществление процесса при периодическом изменении температурных условий во всем аппарате изменением расхода топлива приводит, при повышении в среднем Мс. 6.Зависимость скорости реакции декар- скорости разложении ионизации от температуры (зкенгрпмеигаль- известняка,к знэчитель іше данные). 1- известняк; ?.- мрамор. ним потерям тепла с
отходящими газами, шпорне во врем:і поддержании более высокой температуры 1., mv.vti
Ті'ЬЖЄ МЫГОКУ» ТРМШ.'р.МІ'УрУ И, ШЬ'.ЧОСЛП.'ЛЫЮ, ЄМГПНГ,,:
теплосодержание. В среднем ігри таком способе происходит увеличении удельных энергозатрат па обяиг известняка.
Предложен способ интенсификация процесса п реакторе-пек.'чібонизаторе измельчителе , а котором осуществлено одповремел-рое протекание процессов декарбопиззции счрлппих частиц и ч*
П"Мі'ПГ,чгі|іиє.
Изменение температури п аппарате предусмотреть? осуществлять іичиолическп,,- перераспределением расхода топлива п слое, при соб--ігчі'чти постоянного расхода топлива п топке ( на организация <'» ніапирчзаппя) (рис.0). Таким образом, при пеизменпих тетноло і лгм-вии условиях, по псом аппарате, в слое материала задается
і і і
т/а т т
Рис.Т. Способ задания циклического процес докарбо-пиззции периодическим изменением расхода топлива в различим* поясах форсунок.
:к кплытне колебания температури.
Пятая глася содержит практические данные по использованию результатов настоящей работы.
При тяготениях па вращающейся печи разм^рі-м 1.!Зхі7П метров
Белгородского цементного завода, циклический режим задавался периодическим отключением подачи сырьевого шлама в" печь. Испытания проводились как в рехаше с непрерывным питанием печи шламом, так и в режима с цикличеркой подачей йлама.
Параметры циклического питания определились .на основе опре^зления расположения, зоны критической вязкости шлама, анализа рекиыных параметров работы, печи и моделирования характера движения материального потока в зоне цепной завесы при различных параметрах циклической подачи илама. В результате были выбраны следующие .значения: период цикла Т=12 мил., время задержки питания печи штамом г =2 мин. Коэффициент пульсации составил
.' По данным периодического отбора проб материала из лачка, расположенного после цепной завесы,- получено, что в циклическом режиме заметно улучшилось протекание процесса грапулообразования
топливо
ВОЗДУХ
Рис.8.Реактор-декарбонизатор-измельчитель с вводом топлива в слой материала.
в цепной завесе. В целом за испытания получено, что при переводе длиной вращащейсп печи в циклический режим с определенными параметрами достигается уменьшение уменьшение уделышх затрат
топлива на обтаг па 32, увеличение производительности пёчл на 1,5. При этом происходит значительное cmnremte (на 12) безвозвратного пнлеупоса пз печи. Результати работн били использованы при впедрєшш циклического регнма и па' других врлгцащихся печах.
На основании выводов, полученных в результате анализа условий протекания процессов обяяга клинкера при сухом способе производства, прздло::.сп способ и пзраметры реализации циклического темлерзтурпого резяша в слое материала п реакторе-декарбопизаторо-нзмельчитела сырьевой муки.
.' Определено, что Сорсуигл по вводу топлип.і и слой материала следует расположить ярусами па расстояшга ЮО-іш мм. мегду собой (всего пять ярусов), все Оорсупки долгота находиться в тплтем коп*се аппарата (рис.В). Циклический температурные регтпм следует задавать периодическим отклпчепием подачи топлива па прпмя соизмеримое со временем прогрева частиц n аппарате (10-20 сек.). При использовании всех пяти ярусов форсупок период итога составит 100 секунд. При реализации этого способи па вновь разрабатываемом аппарате ожидается повоєнне степени декарбонизации на 3-5%.
1.Развиты исследования по циклическому способу организации процессов обкига клинкера по мокрому и сухому способом производства цемппта.
2.Разработана комбинированная модель гидродинамической структуры материального потока во вращавдепся печи , работающей п непрерывном и циклическом pezzntsx. Модель состоит из трех диффузионных зон, одного "реціфкулирусцего потока и соответствует технологическим зонам печи: сушки, подготовки и( декарбонизации, спекания и охлаздегаш.
3.Выведет* формулы яч разработана методика определения параметров математической модели. Расчет параметров модели для циклического режша позволил выявить технологические зоны вращающейся печи мокрого способа, в которых сказывается влияпие циклического питания печи ыламем - зоны подготовки материала и декарбонизации:
4.Разработана методика расчета и исследовано влияние циклической подачи шлама в печь на слой материала в цепной зоне печи.
5.В:іПолниіц сравнительные расчеты процессов теплообмена и технологических зонах вращающейся печи в стационарном н циклическом режимах работы. Показано, что в зонах подготовки и декарбонизации нращаецейся печи при переволе в циклический рвам нигашш шламом происходит интенсификация теплообмена между азовым потоком и слоем материала.
6.Выявлены основные составляющий интенсификации тешюиомшш п печи - уменьшение продольного перемешивания в материальной потоке и периодическое изменение температуры газового потока, что в высокотемпературных зонах привода к увеличению количества тепла, передаваемого материалу излучением.
'(.Предложена методика расчета параметров циклического питания печи шламом. Разработано программно-епго;?итмичепкое обеспечение расчета параметров процесса обжига клинкера и циклическом режиме на языке Си для 1ВИ~совиестимых компьютеров.
В.Показана эффективность проведения процесса декарбонизаций чзвестняка в нестационарном режиме. Предложен способ осуществления процесса разложения СаСОз в запечном декарбонизагоре при периодическом изменении температурных условий.
9. Разработан метод повышения эффективности процесса декарбонизации известняка в реакторе-декарбоїшзаторе измельчи тело фонтанирующего слоя для вновь проектируемых мипизаводоп с помощью периодического измєпеїшя температуры газовой преды в аппарате. Предложены способ осуществления гзіклического режими в этом аппарате.
10.Результаты работы внедрены на Белгородском цементном заводе, реализованы в виде программно-алгоритмического обеспечения и технического задании на разработку реактора декяр бонизатора-измельчителя, производи гельпостью 5 тонн/час.
