Содержание к диссертации
Введение
Глава 1. Состояние вопроса о тепловой нагрузке на системы поддержания микроклимата офисных помещений 11
1.1. Теплопоступления в офисных помещениях и способы поддержания в них теплового микроклимата 11
1.2. Климатические характеристики для расчета годового нестационарного теплового режима 14
1.3. Методы расчета теплового нестационарного режима помещения 16
1.3.1. Дифференциальное уравнение нестационарной теплопроводности 16
1.3.2. Метод теории теплопроводности 16
1.3.3. Метод респонс-фактора 16
1.3.4. Метод конечных разностей 16
1.4. Методы экономического сравнения вариантов теплозащиты здания 22
1.4.1. Метод минимума приведенных затрат 22
1.4.2. Метод совокупных дисконтированных затрат (СДЗ) 24
1.5 Выводы по главе 1 25
Глава 2. Математическая постановка задачи о тепловом режиме помещения и ее решение методом конечных разностей 26
2.1 Постановка задачи 26
2.2 Математическая модель теплопередачи через ограждающие конструкции 27
2.3 Решение задачи теплопередачи через непрозрачное массивное ограждение 31
2.3.1 Представление задачи в виде системы конечно-разностных алгебраических уравнений 31
2.3.2 Прямая прогонка .32
2.3.3 Решение системы уравнений граничных условий на внутренней поверхности ограждающих конструкций. Обратная прогонка 33
2.4 Модернизация математической модели и программы 34
Глава 3. Проверка корректности метода расчета затрат теплоты и холода на поддержание микроклимата помещения в натурных условиях 36
3.1 Описание объекта исследования 36
3.2 Методика проведения натурного эксперимента 41
3.3 Результаты замеров расходов теплоты и холода 50
3.4 Сравнение натурных и расчетных результатов 53
3.5 Выводы по главе 3 55
Глава 4. Анализ годового энергопотребления офисными зданиями на основе многовариантных расчетов нестационарного теплового режима помещений 56
4.1 Объект исследования и принятые варианты расчета 56
4.2 Режимы поддержания заданных условий в помещениях 59
4.3 Нагрузки на системы отопления и охлаждения помещений 60
4.4 Изменение температуры помещения в течение суток при различной температуре наружного воздуха 64
4.5 Изменение суточного тепло- холодопотребления системами отопления и охлаждения в течение года 68
4.6 Анализ годового энергопотребления на отопление и охлаждение зданий 71
4.7 Выводы по главе 4 76
Глава 5. Экономическая оценка уровня теплозащиты офисного здания с учетом годового энергопотребления системами поддержания теплового микроклимата в помещениях 77
5.1 Определение цены систем отопления и стоимости потребленной электроэнергии циркуляционным насосом 78
5.2 Определение цены машинного и свободного охлаждения 86
5.2.1 Выбор способа свободного охлаждения здания 86
5.2.2 Энергетически целесообразная температура перехода от свободного на машинное охлаждение 88
5.2.3 Экономически целесообразная температура перехода от свободного охлаждения на машинное. Цена оборудования и цена холода 97
5.3 Расчет совокупных дисконтируемых затрат (СДЗ) на поддержание микроклимата в помещениях здания 102
5.3.1 Капитальные затраты 102
5.3.2 Эксплуатационные затраты 104
5.4 Разработка рекомендаций по выбору теплозащиты с учетом экономических факторов поддержания микроклимата в офисных зданиях 105
5.4.1 Выявление влияния отдельных составляющих СДЗ на выгодность определенного варианта утепления здания 105
5.4.2 Выявление полей сочетаний различных факторов, приводящих к выгоде определенных вариантов утепления 110
5.4.3 Обобщение многовариантных результатов расчетов СДЗ 112
5.5 Выводы по главе 5 116
Заключение 118
Список литературы 121
Приложения 134
- Теплопоступления в офисных помещениях и способы поддержания в них теплового микроклимата
- Методика проведения натурного эксперимента
- Определение цены систем отопления и стоимости потребленной электроэнергии циркуляционным насосом
- Выявление влияния отдельных составляющих СДЗ на выгодность определенного варианта утепления здания
Теплопоступления в офисных помещениях и способы поддержания в них теплового микроклимата
В соответствие с действующими нормами теплозащиты зданий [86] необходимо проектировать ограждающие конструкции офисных зданий с довольно высоким сопротивлением теплопередаче. Так, для условий Москвы базовое значение сопротивления теплопередаче наружных стен должно быть равно 2,68 м2.оС/Вт, а покрытий 3,58 м2.оС/Вт. В своей работе А.Л. Наумов [69] для зданий с теплоизбытками поднял вопрос о необходимости пересмотра этих норм в сторону уменьшения. В подтверждение того, что офисные здания характеризуются значительными внутренними тепловыделениями, в [69] в табличной форме приводятся значения уровней удельных тепловыделений на 1 м2 офисной площади в зависимости от плотности размещения сотрудников, который воспроизведен в таблице 1.1.
В зависимости от величины теплопоступлений на 1 м2 офисной площади и продолжительности рабочей недели в [69] все здания разделены на три категории: к I отнесены здания с тепловыделениями 40 – 60 Вт/м2 и продолжительностью работы 40 – 60 ч в неделю; ко II категории соответственно 60 – 80 Вт/м2 и 50 – 60 ч в неделю; к III – 80 – 100 Вт/м2 и 50 – 60 ч в неделю.
Следует обратить внимание на то, что в полученные величины удельных тепловыделений включены только ежедневно имеющие место в среднем за рабочее время поступления теплоты и не учтены дополнительно возникающие: теплота солнечной радиации, проникающей через окна, и др.
Этой проблеме много внимания уделяется и за рубежом. Например, в работах P. Hoes [110], T. Hong [111], A. Mahdavi [112, 113], D. Bourgeiois [107], D. Wang [116] говорится об необходимости учитывать мгновенные теплопоступле-ния от различных источников в офисных помещениях.
В работе [93] говорится о том, что при довольно низкой температуре наружного воздуха есть необходимость в охлаждении офисных помещений при значительных тепловыделениях, в которых круглогодично поддерживается температура внутреннего воздуха в пределах от 18 до 24 оС [28]. И таким образом считается [69], что снижению потребности в дорогостоящем холоде для оттока из помещений наружу избытков теплоты способствуют более низкие сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций таких зданий. Кроме того, в [69] выделяются следующие значимые положения:
1. Нагрузка на системы отопления и охлаждения зависит от внутренних теплопоступлений и графика работы офиса в течение суток.
2. Чем больше величина внутренних тепловыделений и продолжительность рабочего времени, тем короче отопительный период и больше время работы системы холодоснабжения.
Учет тепловыделений в своей работе [42] рассматривали В.И. Костин и Б.А. Федоров. Теплонапряженность, создаваемая тепловыделением от оборудования и от людей в промышленном здании, принималась равной q=4 Вт/м3. Для варианта трехсменной работы брались и более высокие уровни внутренних тепловыделений: 8, 10, 15, 20 Вт/м3. Но замечалось, что теплонапряженность порядка 20 Вт/м3 характерна для промышленных зданий. В административных, общественных, офисных зданиях она меньше.
Интересно сравнить, оценки теплонапряженности рабочего пространства разных авторов. Если принять высоту офисного помещения 3,6 м, то в пересчете на 1 м2 расчетной площади теплонапряженностям 4, 8, 10, 15, 20 Вт/м3 соответ 13 ствуют 14,4; 28,8; 36; 54; 72 Вт/м2. Как видно, оценки достаточно хорошо корреспондируются друг с другом.
В [42] говорится о том, что стационарный тепловой режим помещений в теплый период года нарушается суточными изменениями климатических условий (температуры наружного воздуха, интенсивности солнечной радиации) и внутренних теплопоступлений, которые сглаживаются тепловой инерцией ограждающих конструкций. И как показано в работе [42] учет теплоустойчивости является одним из весьма эффективных путей снижения затрат на системы климатизации.
В своей работе [39] О.Я. Кокорин обращает внимание на создание энергосберегающих систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха в зданиях, сооружаемых в России. Он считает, что необходимо максимально возможно использовать внутренние тепловыделения и холод наружного воздуха для обслуживания внутренней зоны здания зимой.
Даже зимой наблюдаются тепловыделения [90], которые могут превышать трансмиссионные теплопотери, в рабочие часы в помещениях.
Если в течение суток в помещении поддерживать не одну и ту же температуру, а допускать повышение ее в течение и к концу рабочего дня до максимальных значений, при этом снижение температуры допускать к началу работы до минимально допустимой величины, то, аккумулируя часть теплоизбытков в помещении, можно не только в рабочее время, но и в нерабочее снизить теплоподачу от системы отопления. Некруглосуточная работа офисов, а, значит, и некруглосуточные тепловыделения, объясняют нестационарность теплового процесса. Таким образом, необходим расчет нестационарного теплового режима помещений.
Методика проведения натурного эксперимента
Для определения температуры воздуха и поверхностей, обращенных в помещение были установлены датчики измерения температуры по всему периметру исследуемого помещения, а так же за подшивным потолком, в канале приточного воздуховода системы кондиционирования воздуха и в смежных помещениях. На рисунке 3.3 изображена расстановка датчиков.
В эксперименте измерялись следующие величины:
температура внутреннего воздуха в исследуемом и смежных к нему помещениях;
температура внутренних поверхностей стен в исследуемом помещении;
температура наружного воздуха;
температура приточного воздуха системы кондиционирования;
температура и расход теплоносителя в системе отопления.
Для измерения температуры внутреннего воздуха использовались автономные термохронные датчик-накопители серии DS1921G (рисунок 3.4). Характеристики датчика: точность - 0,125 С; диапазон температур от -40 С до +85 С; интегрированные часы реального времени; интервал между замерами программируется и может составлять от 1 до 255 минут (в эксперименте принималось значение 15 минут). Производитель датчиков - компания Dallas Semiconductor. Они размером с литиевую батарейку в металлическом корпусе, одна сторона является чувствительным элементом.
Для исключения побочных температурных воздействий при измерении температуры воздуха в помещениях и на улице, датчик крепился к поверхности через волокнистую прокладку, с коэффициентом теплопроводности 0,045 Вт/(мС). Для более точного измерения температуры ограждающих конструкций, поверхность между датчиком и ограждением обрабатывалась термопастой Arctic Cooling MX-2 с коэффициентом теплопроводности 5,6 Вт/(мС) – Рисунок 3.5.
Кратковременно для проверки измерений температуры внутреннего и наружного воздуха использовались спиртовые термометры и измеритель плотности теплового потока и температуры ИТП-МГ4.03/Х(У) «ПОТОК».
Для кратковременной проверки измерений температуры поверхностей стен, использовался пирометр - инфракрасный дистанционный измеритель температуры производства фирмы Mastech (модель MS6530).
В течение эксперимента через каждые 30 суток термохроны снимались и выполнялось считывание показаний на ЭВМ с помощью адаптера DS9490R, подключаемый напрямую к компьютеру.
Для измерения расхода и температуры теплоносителя в системе отопления использовался расходомер Multical 302.
Multical 302 работает следующем образом:
датчик расхода, установленный на подающем трубопроводе, регистрирует объем теплоносителя, протекающего через систему отопления в м3;
датчики температуры, расположенные в подающем и обратном трубопроводах, регистрируют охлаждение, то есть разность между температурами подачи и обратки;
Multical 302 вычисляет потребленную энергию по данным расхода теплоносителя и его охлаждения.
Погрешность по паспорту составляет для расходомерной части - 0,53%, для вычислителя температуры при графике 80-60 С - -0,08%.
На рисунках 3.6 - 3.9 представлены фотографии расстановки датчиков прибора «ПОТОК», прибора Multical 302 и DS1921 G в исследуемом помещении и снятие показаний с них.
Температура внутреннего воздуха принималась как средняя величина по 12 датчикам, установленным по периметру исследуемого помещения.
Для верификации предлагаемой математической модели был выполнен расчет холодопотребления исследуемого здания в течение года. Метеорологические и актинометрические показатели принимались по данным метеорологической станции г. Долгопрудный. Использованные значения температуры наружного воздуха, полученные в метеостанции, показали хорошую сходимость со значениями температуры наружного воздуха, измеренными датчиком наружного воздуха.
В качестве исходных данных для расчета были приняты зафиксированные значения температуры наружного воздуха, внутреннего воздуха, а так же температура воздуха в смежных к нему помещениях, температура и расход теплоносителя в системе отопления.
Рассмотрим полученные результаты эксперимента на диаграммах, иллюстрирующих корреляцию между температурой наружного и внутреннего воздуха, изменение температуры внутренних поверхностей ограждений исследуемого помещения. Для иллюстрации сходимости расчетных показателей и данных эксперимента приведены графики изменения потоков охлаждения с 11 по 15 февраля и с 12 по 16 августа. Количественная оценка близости расчета к экспериментальным данным была оценена по суточному холодопотреблению в рабочие дни февраля и августа.
Отметим корреляцию между изменением температуры наружного воздуха и температуры воздуха помещения. Обратим внимание, что наличие холодотребле-ния в исследуемом помещении в холодное время года связано с недостаточным уровнем автоматизации системы отопления здания и, как следствие, с повышением температуры внутреннего воздуха помещений.
В целом, результаты эксперимента и расчета показали близкую сходимость. Разница в полученных результатах объясняется в первую очередь практической сложностью определения реальных свойств наружных ограждений.
Определение цены систем отопления и стоимости потребленной электроэнергии циркуляционным насосом
В экономических расчетах, на результат которых влияет стоимость системы отопления (СО), важно учесть основной тренд изменения этого показателя от различных факторов.
Цена СО тем выше, чем больше тепловая мощность, так как тем больше диаметр труб, а, следовательно, стоимость оборудования и запорно-регулирующей арматуры. Необходимо определить ценовой диапазон удельной стоимости СО, приходящейся на 1 кВт мощности.
Рассмотренные объекты перечислены в таблице 5.1. В ней же указаны важные для выбора системы параметры здания и СО. Стоимость дана с учетом НДС, приведена к 2016 г.
В соответствии с действующими нормами все СО оснащены терморегули-рующей и балансировочной арматурой. Как следует из таблицы, диапазон цен за 1 кВт тепловой мощности СО в рассмотренных 11 вариантах зданий лежит в очень широком диапазоне: от 8 100 руб./кВт до 76 510 руб./кВт.
Материал трубы, конечно, имеет значение. В приведенных вариантах 3 – 6, 9 – 11 использованы металлические стальные трубы по ГОСТ 3262-75 и ГОСТ 10704-91. В вариантах 1, 2 магистрали и стояки – из стали, поэтажная разводка из сшитого полиэтилена, а в вариантах 7 и 8 магистрали предусмотрены из стали, стояки и поэтажная разводка из полипропилена. Трубы из сшитого полиэтилена и полипропилена приняты по ГОСР Р 52134-2003.Металлические трубы самые дешевые, затем идут полипропиленовые, армированные металлической фольгой. Самые дорогие из труб, примененных в рассматриваемых сметах, трубы из сшитого полиэтилена. Кроме того, фитинги для пластиковых труб, изготавливаемых из латуни или нержавеющей стали, значительно дороже фитингов металлических СО.
Монтаж стальных труб, предполагающий сварку, несколько дороже монтажа СО из пластиковых труб. Монтаж полипропиленовых труб, армированных металлической фольгой (а именно такие трубы использованы в вариантах 7 – 8), с учетом пайки дешевле. Монтаж труб из сшитого полиэтилена выполняется на сварке (применено в рассматриваемых вариантах).
На разброс цен СО большое влияние оказывает ее конфигурация: наиболее дорогими являются лучевые и вообще горизонтальные СО. Для лучевой разводки очень велик расход труб, для периметральной – велико количество используемых дорогостоящих фитингов. Кроме того, трубы, прокладываемые в полу, закладываются в гофрированную трубу, стоимость которой тоже учитывается в цене СО. Горизонтальные системы отопления имеют то преимущество, что позволяют устанавливать достоверные счетчики теплоты на каждую пару коллекторов, но они значительно удорожают СО. Интересно, что во Владивостоке горизонтальная СО для ангара оказалась в 3,7 раза дороже вертикальной СО для клуба. Наиболее затратными оказались варианты горизонтальных СО 1 и 2. Следует иметь в виду, что ими оборудованы здания класса А, в которых высокие требования предъявляются к дизайну системы и ее элементам.
То, что однотрубные СО самые дешевые, известно. Наше исследование показало, что они дешевле двухтрубных СО в 3 и более раз.
Кроме того, важен тип отопительного прибора и страна его происхождения. Конвекторы, как правило, дешевле радиаторов. Секционные алюминиевые и биметаллические радиаторы дешевле стальных панельных.
Сочетание стоимостных факторов, с наложением специфики архитектуры, соответствующей назначению здания привело к ценам СО за 1 кВт тепловой мощности системы, которые приведены в таблице 5.1.
Так как в предоставленных нам сметах не было данных об элементах СО, относящихся к тепловому пункту, было дополнительно рассмотрено теплопо-требление 36 офисных зданий (18 трехэтажных и 18 двенадцатиэтажных), с долей остекления фасадов 0,25 и 0,55, отличающихся друг от друга длиной: 20,4; 40,8; 60,2 м, с теплозащитой в трех вариантах.
Для каждого рассматриваемого здания по рассчитанным нагрузкам на систему отопления были определены расход теплоносителя и гидравлические потери труб с учетом местных сопротивлений, потери в отопительных приборах, терморегуляторах, теплообменнике и сетчатом фильтре (таблица 5.2).
Потери давления в трубопроводах системы приняты 100 Па/м. Так же учитывались потери давления на местные сопротивления с коэффициентом 1,3.
Потери давления в отопительных приборах приняты по данным завода изготовителя стальных панельных радиаторов Kermi [79], в сетчатом фильтре фирмы Danfoss по данным [108], в теплообменнике Alfa Laval по [104] и для насоса Grundfoss по [109].
Тепловая мощность СО в вариантах зданий изменялась от 27 до 344 кВт, расход теплоносителя от 1,2 до 12,2 м3/ч, гидравлическое сопротивление СО с учетом сопротивления сетчатого фильтра и теплообменника от 45 до 73 кПа. По данным таблицы 5.2 были подобраны типоразмеры насоса, сетчатого фильтра и теплообменника для каждого варианта здания и определены их капитальные затраты, руб., и цена на 1 кВт мощности системы отопления, руб./кВт (таблица 5.3). Из анализа результатов расчета выяснено, что для рассмотренных вариантов рабочая электрическая мощность находится в диапазоне 20 - 288 Вт. При этом сезонные затраты электроэнергии изменяются в пределах от 110 до 1600 кВтч.
Рабочая и установленная мощности циркуляционного насоса, годовое потребление им электроэнергии, а также стоимость потребляемой электроэнергии циркуляционным насосом СО в год для зданий различной конфигурации и при различном их утеплении определялась по количеству дней отопительного периода с учетом данных таблицы 5.3. Результаты расчета представлены в таблице 5.4.
Цена пластинчатого теплообменника варьируется от 104 до 596 руб./ кВт тепловой мощности СО. Причем цена ниже для больших теплообменников.
В соответствии с вышеизложенным для дальнейшего использования в экономических расчетах принимаем диапазон цен систем отопления офисных зданий от 15 000 руб./кВт до 100 000 руб./кВт тепловой мощности СО.
Данное исследование описано в статье автора [98].
Выявление влияния отдельных составляющих СДЗ на выгодность определенного варианта утепления здания
Для выявления влияния отдельных составляющих стоимостей, входящих в капитальные и эксплуатационные затраты, для различных зданий прежде всего были были зафиксированы энергетические показатели различных зданий. Для примера в таблице 5.12 представлены данные для 3-хэтажного здания 20,4х20,4 м с долей остекления фасада 0,55 с различной теплозащитой.
Затем для зданий были рассчитаны капитальные и эксплуатационные затраты. В качестве примера для того же здания приняты следующие стоимости, близкие к максимальным из принятых диапазонов. Стоимость утеплителя 22 000 руб./м3; присоединения к теплосети 50 000 руб./кВт; присоединение к электросети 100 000 руб./кВт; системы отопления 100 000 руб./кВт; системы машинного охлаждения 80 000 руб./кВт; системы свободного охлаждения 7 000 руб./кВт; тепловой энергии 3,5 руб./кВт.ч; электроэнергии 5,68 руб./кВт.ч; машинного холода 1,95 руб./кВт.ч (8,33 руб./кВт.ч с учетом амортизационных отчислений); свободного холода 0,76 руб./кВт.ч (2,27 руб./кВт.ч с учетом амортизационных отчислений). Следует отметить, что затраты электроэнергии указаны только на работу циркуляционных насосов систем отопления, а работа насосных групп и компрессора систем охлаждения оценивается по затратам холода, цена которого получена исходя из соответствующей цены на электроэнергию. Результаты приведены в таблице 5.13.
В таблице 5.14 для того же здания приведены совокупные дисконтированные затраты (СДЗ) на срезе 10 лет, а также капитальные и эксплуатационные затраты, полученные по данным таблиц 5.12 и 5.13и на основе которых рассчитаны СДЗ.
Из таблицы 5.14 следует, что в здании 20,4х20,4 м в 3 этажа при доле остекления фасада 0,55 экономически целесообразно утепление по варианту 3, то есть по санитарно-гигиеническим условиям. В зданиях 40,8х20,4 м и 61,2х20,4 м целесообразно утепление по варианту 2. Такое изменение в ранжировании СДЗ произошло в связи с тем, что от усиления утепления по-разному изменяются стоимости отдельных составляющих затрат. Так в эксплуатационных затратах с усилением теплозащиты стоимости тепловой и электрической энергии уменьшаются, а машинного и свободного холода, а также амортизационные расходы возрастают. В капитальных затратах от усиления теплозащиты затраты на присоединение к тепловым и электрическим сетям и стоимость систем отопления и охлаждения снижаются, а стоимость утепления увеличивается.
Расчеты показали, что в 12-тиэтажном здании остекленностью 0,55 при тех же условиях выгодные варианты теплозащиты совпадают с вариантами теплозащиты 3-хэтажного здания остекленностью 0,55. В зданиях тех же конфигураций, но с долей остекления фасада 0,25 целесообразна теплозащита по варианту 3. Следует упомянуть, что расчеты с традиционным учетом только стоимости утеплителя и тепловой энергии во всех вариантах расчета выдвинули в качестве целесообразной теплозащиты вариант 1.
На рисунке 5.3 показаны графики изменения СДЗ для 3-хэтажного здания 20,4х20,4 м при доле остекления фасада 0,25. При этом приняты максимальные и минимальные значения цен каждого ресурса.
Из графиков следует, что при максимальных ценах на все изменение цены на большую часть ресурсов даже для выбранного небольшого здания не меняет целесообразности теплозащиты по варианту 3 (санитарно-гигиенические условия). При минимальных из принятых диапазонов ценах на системы отопления и машинного и свободного охлаждения наиболее выгодным становится вариант утепления 1 (по требованиям таблицы 3 СП 50.13330.2012 базовая теплозащита). При цене системы отопления 30 000 руб./кВт, системы машинного охлаждения 50 000 руб./кВт, системы свободного охлаждения 2 500 руб./кВт выгодным является утепление по варианту 2 (уменьшенное утепление по сравнению с вариантом 1). При большей цене систем целесообразно утеплять по варианту 3. При любой цене утепления здания целесообразен вариант 3 утепления (по санитарно-гигиеническим условиям). При любых ценах электроэнергии и тепловой энергии целесообразен вариант утепления 3. При любой стоимости присоединения к электрическим и тепловым сетям выгоден вариант утепления 3.
При минимальных ценах на все вариант утепления 1 целесообразен при любых ценах утепления здания для здания. Кроме того он выгоден при любой стоимости электроэнергии для зданий с теплоизбытками 50 Вт/м2 и 70 Вт/м2. Для здания с теплоизбытками 30 Вт/м2 при любых ценах электроэнергии целесообразен вариант утепления 2. При любой стоимости присоединения к электрическим сетям в здании с тепловыделениями 70 Вт/м2 выгоден вариант утепления 1, а с тепловыделениями 30 Вт/м2 и 50 Вт/м2 целесообразен вариант утепления 2. При минимальной стоимости присоединения к теплосетям для здания с тепловыделениями 30 Вт/м2 выгоден вариант 2, с тепловыделениями 50 Вт/м2 и 70 Вт/м2 – вариант 1.
При стоимости присоединения к теплосетям выше 20 000 руб./кВт при любых теплопоступлениях выгоден вариант 3. Для здания с тепловыделениями 30 Вт/м2 при минимальной стоимости тепловой энергии выгоден вариант утепления здания 3, во всех других случаях стоимости тепловой энергии и тепловыделений в здании целесообразно утеплять по варианту 2. При минимальной стоимости систем отопления, машинного и свободного охлаждения выгодным является вариант утепления 1. При стоимости систем отопления 30 000 руб./кВт, системы машинного охлаждения 50 000 руб./кВт и системы свободного охлаждения 2 500 руб./кВт и больше этих цен, не меняет целесообразности утепления здания по варианту 3.
Как видно из полученных результатов, выгодность того или иного варианта утепления здания зависит и от конфигурации здания и от стоимости утепления, систем, обслуживающих здание, их присоединения к энергосетям и цен на энергоносители. Для более компактного представления сочетаний различных факторов, приводящих к выгодности какого-либо варианта утепления было решено выразить эти сочетания с помощь полей, объединяющих факторы, приводящие к тому или иному варианту утепления.