Введение к работе
В комплексе операция по послеуборочной обработке урожая значительная роль отводится активному вентилированию верна, находящему возрастающее применение в сельскохозяйственном производстве с целью временной консервация,сушка и профилактической аэрации зерновых масс.
Общепризнано, что из различных типов установок активного вентилирования условиям индустриальных методов послеуборочной обработки зерна полнее соответствует вентилируемые бункера с радиальной подачей воздуха в слой. Поэтому системой' машин для растениеводства в текущем пятилетии предусмотрено создание семейства бункеров различной емкости, от б до 50 тонв.
В условиях крайне неравномерного поступления влажного материала, в зависимости от состояния погод», периодически возникает необходимость в дополнительной мощности сушильного оборудования пункта. Баянов значение в связи с этим приобретает совершенствование конструкции вентилируемых бункеров, повышенна их производительности при использовании для сушки в пиковые моменты уборки паралельно с суаилками*
Данная работа посвящена определению условий допустимой интенсификации сушки семенного зерна в бункерах с радиальной подачей воздуха в слой материала и изыскание рабочих органов, обеспечивающих оптимальные режимы вентилирования.
Исследованиям И,Я. Бахарева, Ы.Г. Голика, К.В. Дро-гадкна, И.А. Клеєва и др. достаточно хорошо изучены вопросы временной консервации влажного зерна путей охлаждения и обоснованы режимы сушки методом вентилирования до равновесного состояния с воздухом. Опираясь на данные С.Д.Птицыва, А.С. Гикзбурга, М.Ю. Лурье о свойствах сененного зерна.как объекта сушки, З.Й. Анискин, Г.С. Окунь,.Г.А. Ровный, B.C. Уколов вскрыли особенности тепло- и нассообмена в толстом слое и обосновали технологические параметры сушки применительно к отдельным типам установок.
К.Т. Азиевым, П.А. Новиковы», Н.И» Сооедовш рассмотрены процессы послеуборочного дез'звания семян при,тепловой'обработке и'рекомендованы режимы вентилирования с учетом повышения семенных качеств.
Анализ данных многочисленных авторов показывает, что .
семенные и пищевые качества зерна лучше всего сохраняются
или повышаются за счет дозревания неспелых фракции при сум
ке подогретым до 35-*0С воздухом. Однако использование та
кого воздуха для сушки толстого неподвижного слоя, зерна
связано с образованием зон различного вхагосодержания, с
пересушиванием части слоя материала со стороны входа воз
духа." "' - ;;,. Г;
В последние „годы целым рядом исследований доказана пригодность для безопасного хранения хорошо перемешанной зерновой массы со значительным перепадом влажности между отдельными зернами. Это способствовало созданию рециркуляционных зерносушилок и различных типов вентилируемых установок с учетом использования закономерностей ыехаернового влагообмена в процессах сушки и последующего хранения зерна. Всеете с тем в области вентилирования и сушки толстого слоя семян в цилиндрических бункерах с радиальным воз-духораспределением 'имеются малоизученные вопросы. Властности нет достаточно обоснованных рекомендаций по тепловым режимам вентилирования в зависимости от толщины слоя, исходной влажности материала и удельной подачи воздуха; нуждается в уточнении метод расчета процесса сушки о учетом 4;:
остаточного перепада .влажности в слое, не обоснованы отдельные рабочие органы и конструктивные параметры вентилируемых бункеров применительно к увеличению скорости сушки. В связи с этим программа изысканий предусматривала: исследование влияния соотношения поперечных размеров радиального' слоя зерна и тепловых режимов вентилирования на качественные показатели процесса сушки материала; исследование влияния периодического перемешивания зернового слоя на его сушку; уточнение методики расчета процесса сушки семенного* зерна применительно к бункерам с радиальной подачей воздуха в слой материала; исследование основных рабочих органов и обоснование технологических и конструктивных параметров вентилируемых'бункеров.
Скорость влагосъема при оуоке толстого сдоя зернового материала лимитируется внешними условиями тепло-и мас-сообмена и выражается общей зависимостью:
дТ t * '
где $ - площадь поверхности материала» м2;
сС - коэффициент теплообмена* ккал/м'ч. С; Z- - теплота испарения* квая/кг; "i,u "trt - температура соответственно воздуха и материала, С.
Соглссно вавиеимости (I)* влагоотдача слоя пропорциональна коэффициенту теплообмена и температуре воздуха. Коэффициент сС , зависит в основном от скорости (удельной. подачи) воздуха и в плотном слое определяется по критериальному уравнению ,
где flu и (% - критерии Нусеельта и Рейнольдса; /С - безразмерная константа.
Для радиального слоя, где скорость воздуха переменна, уравнение (2) нуждается в уточнении.
Поскольку термостойкость семян зависит от их влажности и длительности теплового воздействия, важно учитывать общую длительность сушки, определяемую в периоде постоянной и падающей скоростях влагоудаления по формулам:
^-4Шї)> «
где Ct)t u)t (D^uL - соответственно исходная, текущая,кри-тичесная и равновесная влажности материала, отнесенные к весу сухого вещества, %; <р( - удельная подача воздуха, отнесенная
к весу,сухого вещества, м3/ч.кг;
А* коэффициент сушки по опытам с алеман-
тарным слоем зерна.
У -дзлы;ыа вес возлУ^а, яг/м3;
Off (ji> ~ іипгосодер-заазе воздуха ла в^оде и
л " Еикоде из слоя, г/кг;
Установление границ применимости формул (3) и (4) и
влияние отдельных режимных параметров на качественные по
казатели процесса суики зерна в радиальном слое не подда
ются расчету и могут быть определены путемэкспериненталь-
ных изысканий. Такие исследования проведены в лаборатор
ных -условиях с последующей проверкой результатов на про-
ыышлеиных образцах вентилируемых буккеров. *
Лабораторная установка обеспечивала вентилирование радиального слоя материала толщиной до 1,2 м в широкойдиапазоне изменении температуры и удельной подачи воздуха.
В процессе опытов температура воздуха поддерживалась ав
томатически с точностью+ДС. '"-*/*--'*.,-'--;--
Результаты опытов обрабатывались о использованием'"*''"'
методов математической статистики. ..... ... , ..;,
Влияние параметров процесса сушки зерна, проводимой . до средней кондиционной влажности, определялось на свеже-убранных семенах пшеницы "Минская".
Опытами установлено, что независимо от начальной влажности, энергия прорастания пересушенного зерна (Л?е-8*9^) у входа в слой воздуха при tt ^ 40С не снижалась^Заметное ее снижение имело место при , ^5^С. В течение всего цикла вентилирования зерна:установлено,3что,йчзона сушки может не достигать периферии слоя, в которой температура зерна ( і}) блиэка_к_теыпературе мокрого термометра ( itf). Семенные качестБаІзерна в этой части слоя зависят от температуры м <. и длительности^процесса ( Т ). Соответствующим подборон^параметров i?c,"l , I$f*S а. следо-вательно і.м и /Г ^достигаются безопасные условия вен-тилирования'всето'сло'н^ Экспериментально'найдены нижние границы удельных подач воздуха ( t ) при -6, = 40С для зерна с исходной влажностью "{,'idf ) 4 и:24>75&» ,,г которые соответственно составили к1'ги'6;4 и3/ч7кгГ1Высувеяная'!при этих параметрах зерновая.-масса после ^охлаждения и тцатель-(ного пёремешивания"хранилась-в' течение^6>месяцев в мешках по 50 кг при ^ ш 8*15С. Семенные качества зерна за указанный СПерИОДіеГОІХраНеНИЯ И6>СНИЗИЛИСЬ.:jr.3TRHCi!S'jti
-гя&х^Вгслоеаьодсушилках перемешиваниеtсырогогзерна.предотвращает слеживаемость и повышает раваонерность5; вго.;суткя. Целесообразность и краткость перемешивания верна* примени-' (тельно к различным конструкциям сушильных установок, определяется исходя из необходимого сохранения качественных показателейгвысушиваемого материала>и^получаамой:его.ісебе-стоимостиіїігівго'кілспок о (V) сшізнсєиу, ел ктэо^акогоо;, -язт atПриосушке;эерновогоЕматериалам^вентилируемых-бунйе-рах подогретыйдо 35-40С воздухомскажднйсцикл перемешива--с юаяї(переснпва;зерна:из,н одного; бункера а вї другой )^уве ли чи--ваетсэксаоэицио:с5ики;наг1;5*г>; л «а-ааі,а[іотерьіві окружающую среду степла-аервовоИьмассоіІ.сКроиеітого7ЛИЕЩЄЄ-:перемеіава-
виє увеличивает процент механических повреждений семян, расход энергия я износ оборудования.
Опытами установлено, что для предотвращения.слеживания зерновой массы при исходной влажности ( tOf ) не превышающей 33% її установленных режимах подачи воздуха достаточно одного перемешивания материала после сушей, а при влажности более 35% необходимо кроме того промежуточное перемешивание.
Условная скорость воздуха (скорость отнесенная к незаполненному сечению), выраженная через удельную подачу ( ) -к общему весу зерна для любой точки радиального слоя определяется по зависимости:
где К - натура зерна, кг/м3;
fiK %н ~ внешний и внутренний радиусы слоя, м; t - радиальная координата точки слоя, м.
Для средней (интегральной) скорости воздуха в радиальном слое будем иметь выражение:
Применительно к условиям адиабитнческого насыщения воздуха с учетом зависимостей (5 и 6) получено критериальное уравнение
jfa^tjuO^fiajg^ (7)
Анализ опытных данных показал,.чтосдостаточной степенью достоверности по уравнению (7) с использованием формулы (5) можно определить локальные значения коэффйпиввтов теплообмена в радиальном слое.
Прекращение вентилирования неподвижного слоя при достижении средней кондиционной влажности, обусловливает конечную неравномерность влагосодержаяия, величина которой
зависит от начальное влаавосхи материала, дополнительного подогрева ( Л-6) воздуха и его удельной подачи.
.Опытами установлено; что зависимости длительности С 'Г) и неравномерности ( л и>с ) сушки (рис.1) слоя от дополнительного подогрева ( і,- « ) воздуха имеют соот-
7? j&Zw
Рис* I. Зависимость длительности и неравномерности супки зернового слоя от дополнительного подогрева
воздуха
ветствевяо гиперболический и линейный характер и могут быть представлены уравнениями:
(8)
. ; 9)
J)t М - коэффициенты, зависящие от е ttdf* (/, и вида
t культуры; *
de - температура воздуха при относительной влажности воздуха % = 65#.
Опытный путем определено, что при постоянных значения* (,41^/^ неравномерность сушки и средняя сте-
пень насыщения уходящего воздуха постоянны в исследованных пределах изменения геометрического симплекса радиального слоя (Я*-?ч}/%=*0-т-3. Уетановлеио,-такжеуюо скорость сушки (рве.Z) о увеличением дё возрастает ливей-
7 /7 ЛЄ*С
& "to <* *J%e-
Рис.2. Зависимость средней скоростисушки зерна от удельной подачи воздуха и его подогрева
но, а с увеличением е линейная зависимость сохраняется лишь до значения \t »» 1,1 м3/ч.кг. Указанная величина удельной подачи воздуха, при которой заканчивается период условно постоянной скорости сушки слоя»'является критической ( %сх ). При $r -S fye« процесс сушки до средней кондиционной влажности протекает в периоде постоянной, а при ( > <$*к - в периодах постоянной и падающей скоростей влагоудаления.
Для расчета длительности процесса оушки при fts^ получена эмпирическая формула:
Г =
(10)
Рис.З. Номограмма для расчета процесса сушки при вентилировавши зернового слоя
Расчет процесса сутки подогретым воздухом в бункерах имеет некоторые особенности. Приняв наибольшую влажность ( (/***) зерен на периферия слоя в конце оувки за величину, определяющую допустимые условия хранения, so температуре (ij —^)) охлажденного слоя из диаграммы Баудера устанавливается предельная влажность ( и)яр ) семян, для безопасного их хранения (в течение 4-6 суток)* в период протекания основного процесса межаеряового влагообмеяа*в~ перемешанной массе. Если Іа не соответствует таким условиям, т.е. и)мях> ъ)пр , то необходимо производить досушку* длительность иоторой определяется формулой (4) для периода подающей скорости сушки..
Продолжительность процесса охлаждения вычисляется по формуле .
Г- *>и и'
Производительность бункеров в планових тоннах при съема влаги на 6% может быть найдена по зависимости:
в %«« * *>
где Р, - исходный вес партии зерна, т;
и), u)t - средние влаавости зерна в % к общему весу
до и после вентилирования; /Cftj AV - коэффициенты!учитывающие режим и особенности cjnira культуры; Теїщ, - общее время сушки и охлаждения, ч.
3. ИЗЫСКАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ РАТО-ІЯХ ОРГАНОВ
' ВЕНТИЛИРУЕШХ БУНКЕРОВ
С целью изыскания устройства выпускной части бункера, обеспечивающего совмещение выгрузки зерна самотеком о, эффективным его перемешиванием, в лабораторних я полевых условиях исследовано два типа бункеров, имеющих енкостя с одинаковыми параметрами* 8а первый тип был взят бункер К-839.2. Отличительной особенностью второго бункера является то, что его центральный цилиндр, внизу расширен и образует с коническим основанием кольцевую щель для прохода материала (а.с. 243502, кл.82а). Радиус кольцевой
щели выбран о соблюдением постоянства толщины слоя по высоте бункера.
При исследовании характера истечения зерна из моделей бункеров указанных типов сыпучий материал подбирался из условия обеспечения геометрического и кинематического подобия. Неравномерность влагосодвржавия материала по тол-цине слоя задавалась на основе опытов по сушке зерна.
На рис. 4а, кб даны графики перемешивания материала при выгрузке самотеком соответственно из устройств І а 2-типа для Л-х соотношений (^/ог) исходной высоты слоя к его толщине. Одновременность истечения зерна различной влажности здесь характеризуется ' функциональной зависимостью и)„ — / (]/х) , в которой &V, - влажность 12 .
проб, Vx - вытекающий от 0 до V объем верна. Неравномерность перемешивания всей партии зерна в процессе разгрузки в любой момент времени определялась значением абсолютной разности
где Л4/. - средняя влажность всей зерновой массы.
» % Г* S W
1 k ' І й «
^ & я . г й й f Рис.4. Графики перемешивания материала
Установлено, что одновременность истечения зерна различной влажности из бункеров I и П типов повышается с уве-; яичениеи высоты h „ зернового слоя и достигает предела
" ' 13
при h/(X^ 5. Степень перемешивания эераа, разгружаемого самотеком из бункера второго типа* значительно выше и удовлетворяет требованиям длительного хранения.
В конструкции бункеров с радиальным воздухорастреде-лением в центральном цилиндре предусматривается воздухо-задорный поршень для возможности вентилирования любой партии зерна ло объему меньшей общей емкости бункера.
Опытами в производственных условиях установлено, что наибольшая равномерность вентилирования слоя по высоте бункера обеспечивается наличием равномерной* ' конической $ор»ы поверхности зерновой насыпи вверху бункера и правильной установки воздухозапоркого порван относительно указанной поверхности, образованной под углом естественного откоса вокруг центрального цилиндра. При атом оптимальная рабочая высота ( < ) поршня и расстояние от нижнего конца ого до ближайшей точки конической поверхности насыпи должны быть равны между собой и составлять -1Д.а. Неровная поверхность насыпи приводит либо к прорывам агента суыки, либо к застойный зонам. При вентилировании до равновесного состояния влажности воздуха и зерна в радиальном слое неравномерность сушки верхней части слоя высотой @, не превышает 1ЛЪ% для насыпи с правильной конической поверхностью, а для неровной поверхности насыпи она достигает 6-11.
5 результате выполненных экспериментов и анализа необходимости равносторонней загрузки материала в кольцеобразную емкость бункера предложено устройство (а.с. 301504), основанное на принципе независимости скорости истечения материала от высоты.сдоя в резервуаре над участками его кольцевого отверстия.
4. ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БУНКЕРОВ В ПРОЦЕССЕ ВЕНТИЛИРОВАНИЯ,ЗЕИЇА
Экономические показатели работы бункера в значительное степени зависят от его гидравлического сопротивления (Р), которое складывается из сопротивления: подогревателя
воздуха '{АР*,)* воздуховодов ( <і/3 ), радиального слоя зерна (д ^ ,), перфорированных сменок центрального цилиндра {йЯ»р.ч ) и корпуса (АРпр.к ) с учетом контакта их'с зерном. Из перечисленных слагаемых, первые ( лРп и й/і) определяются по известным зависимостям.
В сушильной технике сопротивление'плотного слоя обычно расчитывается по формуле. КШ:
рм- fOQOJI'V"h , К?/*2 (13)
Здесь А} И - коэффициенты, зависящие от физических свойств зерна; " ' п - толщина олоя, м.
С использованием методов математического анализа из зависимостей (5,13) подучено аналитическое выражение для расчета сопротивления радиального слоя:.
дающее хорошее совпадение расчетных значений с опытными.
Сопротивление перфорированной стенки с контактирущим с ней элементарным слоем зерна (пристенное сопротивление) значительно больше суммы сопротивлений составляющих,но как правило,в расчетах не учитывалось. Для его определения опыты проводились на лабораторной установке, состоящей из вентилятора и кассет с исследуемыми образцами решетных полотен. Установлено, что в диапазоне изменения условной скорости воздуха 1} = 0,1*0,5 м/сек, пристенное сопротивление подчиняется уравнению:
. ' Р„р= J^V"* -... \Щ'
в котором:
Лпр Ппр - коэффициенты, зависящие от конструктивной : формы перфорации полотна и физических свойств'-зерна. Определены численные значе-
.' .'-- ния этих коэффициентов для полотен с круг- -
. > "дыми отверстиями и полотен с односторонним'
:,".-;.': ОТГИбОМ КРОМКИ ЩеЛвВЫХ ОТВбрСТИІІ :В' СОЧвТв-
' нии с зерном различных культур.
Пренебрегая перепадом статического давления по высоте бункера ( h ), не превышавшего 6JS от максимальной величины, при условия //^25, из уравнения (15) с использованием формулы (5) получены расчетные зависимости пристенных сопротивление центрального цилиндра (л/^.ц ) н корпуса С АР»?.* , ) вентилируемого бункера.
лР -ЛЫС*}-**)]*»
Исследования показали, что пристенное сопротивление у полотна с односторонним отгибом кромки целевых отверстий почти в 3 раза меяьве, чем у полотна с эквивалентным живым сечением, но с круглыми отверстиями. Как подтвердили полевые испытания промышленных бункеров вместимость»» 12,5 и 25 т зерна перфорированные стенки с односторонним отгибом кромки целевых, отверстия, при прочих равных условиях, обладают более высокой прочностью и жесткостью,лучше противостоят загрязнении отверстий, менее трудоемки в изготовлении*
Опытные данные показывают, что себестоимость сумки толстого слоя при вентилировании зераа в бункерах зависит от удельных подач нагретого воздуха. Поэтому о цель» снижения энергозатрат ва вентилирование зерна различной влажности целесообразны установки о различной толииной слоя.
Исходя из разнообразия климатических зон СССР по степени влажности убираемого зерна,а также с учетом удельных энергозатрат, удельной стоимости зерновых емкостей и показателей унификации элементов конструкция, разработано се-
мейство вентилируемы* бункеров БВ-6,БВ-12',5,БВ-25 и БВ-50 вместимостью соответственно 6,12,5, 25 и 50 т. По толщине радиального слоя они разделены на два типоразмера: БВ-6, БВ-12,5 о толщиной сдоя 0,61 м для зерна с негодной влажностью ( vdf ), до 42JS л БВ-25, БВ-50 с толщиной слоя 1«15 и для зерна с влажностью до 25%. Олтимажыше удельные подачи воздуха ((), для этих бункеров определены с учетом получения минимальных издержек при вентилировании семенного зерна и составляют соответственно 1,2 и 0?5м3/чкг. С соблюдением условия (А/а^-5), обеспечивающего достаточное перемешивание зерновой массы при разгрузке, а так» исходя из удобства агрегатирования бункерных отделений емкость» 50,100 и 200 т о эервоочистятельно-сувйльвыыи комплексами КЗС-5, K3C-I0, КЗС-20, определена конструктивная высота бункеров.
експериментально выявлено, что в процессе сушки семян пшеницы с установленными исходной влажностью и удельной подачей воздуха, средняя энергия прорастания возрастает с повышением температуры воздуха ( Ь, ) до 35С, а при if; « w*if2C она равна своей исходной величине.
Эти данные согласуются с результатами опытов, полученных в производственных условиях на вентилируемых бункерах БВ-12,5", БВ-25 и подтверждает возможность сушки семян колосовых в толстом радиальном слое при температуре воздуха до *гёС.
" Анализ экономической эффективности использования различных тепловых режимов вентилирования зерна в бункерах показал,/Что подогрев воздуха на 25-30С, по сравнению с широко применяемым подогревом на 5*7С, снижает себесто-
- имость сушки в 2-2,5 раза и повышает производительность труда в 2,5-3 раза.
На современном уровне электрификации сельского хоэий-
, ства из-за значительной энергоемкости электроподогрева воздуха для целей сушки, более целесообразным является групповое агрегатирование бункеров с воздухоподогревателями типа ВПТ-600, ТГ-І50,обеспечивающими лова более эконо-
, мичных подогрев воздуха на 25-30С.
выводы
I.. В результате исследований процесса сушки семенного зерна колосовых культур в радиальной слое, определены основные закономерности.и условия интенсификации влагоотт дачи материала с учетом сохранения его семенных качеств.
2. Опытами со выявлению характера сушки радиального ело? материала до средней кондиционной влаяности установлено; .
а) длительность и неравномерность сушки ох дополни
тельного подогрева воздуха ( & ) находятся соответствен
но в гиперболической и линейной зависимости;
б) коэффициент теплообмена в радиальном направлении
слоя изменяется пропорционально скорости фильтрации возду
ха и для любой точки слоя монет быть определен по получен
ным зависимостям (5 и 7);
в) при постоянных исходных параметрах воздуха и на
чальной влажности материала неравномерность сушки и сте
пень насыщения отработавшего воздуха ие зависят от геомет
рического комплекса (Rfi-t* )/ радиального слоя в
пределах его изменения от О до 3;
г) скорость сушки с увеличением дополнительного подо
грева воздуха, возрастает линейно, а с увеличением удельной
подачи ( %*. > воздуха линейная связь сохраняется лишь до
значения %е »»1,1 м3/ч.кг;
д) для расчета параметров процесса сушки при условии
$г < 1,1 мэ/ч.кг получена эмпирическая формула (10) при
годная для периода-постоянной скорости-влагоудалакия.
3. Даввые^ экспериментов дозволяли >определйть^следуі>-щивгусловия1 суш№; обеспечивающие сохранение0 семенных4 ка-
":1честв;зерна;п6 в сему* сечения' Ъаокг^ *ши&:-и!эик%п опериш ^'^""^'ау-'дяя с'емян любой1 начальной'вла'аности' У входа- в!;слой ; (Воздух|^ґеігааратураїаев не должна прёвыва*ть:42С;~^т
!Ж'"" б),'удвЕьиая]тодачапС"^сэ:)'1для перифериинов"части не-
г,;'п6дви«нЬго' слоя" эернаУ^при1 влажностІГ его; в пределах12V,7-Ч2%^'Лояжваг6ыт1р здответствУняо'не1 &8ньиё'0,Ч-1 ц3/ч;кг.
-V1 *.:-::і;*-/^-' исследование влмявліГ перисдаче^^^
на процесс суики слоя показало,* что при 'вентилировании воэ-духои нагретым до 35-А0С 'кадошй' цикл"^перемешивания ;увели-
чивает экспозиции сушки из 1,5-2%. Вместе стен» установлено, что перемешивание сдоя в процессе сушки необходимо для предотвращения слеживания зерна с начальной гласностью и),г>33#,' и для получения однородной ло влажности зерновок массы, стойкой при хранении.
-
Анализ опытных данных но сушке радиального слоя позволил уточнить методику расчета процесса сушки зерна в вентилируемых бункерах.
-
Изучением отдельных рабочих органов вентилируемых бункеров установлено:
а) из различных конструкций выпускных устройств пас
сивного типа наибольшую степень перемешивания (дь) "+.ВД
зерна в процессе разгрузки самотеком обеспечивает устрой
ство с коническим дном и расширенным основанием централь
ного цилиндра (а,с* 2^3.502), а максимальный Эффект пере
мешивания достигается при условии А/сс *- 5;
б) равносторонняя загрузка бункера с формированием
конической формы; насыпи повышает эффективность и равномер
ность вентилирования материала по высоте слоя. ( h ) и
обеспечивается предложенным устройством (а.с.*301504);
в) перфорированные стенки с отгибом нроыки щелевых
отверстий* по сравнению с прочим типом перфорации, лучше
противостоят загрязнению отверстий, а при равных гидросоп-
ротявдеяиях менее трудоемки в изготовлении;
г) гидросопротивления перфорированных стенок бункера
с примыкающим элементарным слоем зерна различных культур
я сопротивление радиального слоя достаточно точно опреде
ляются предложенными зависимостями (1Л,1б) с учетом най
денных коэффициентов пристенных сопротивлений.
7. Результаты исследований использованы при разработ
ке конструкций бункеров БВ-б, БВ-12,5 с толщиной слон
0,61 и - для зон повышенного увлажнения и БВ-25, БВ-50 о
толщиной слоя 1,15 ы - для зон нормального увлажнения, >
предназначенных для вентилирования и временного хранении
зерна в составе специальных механизированных отделений
ОБВ и зерноочистительно-сушильных комплексов.
8. Проведенные исследования позволяют рекомендовать
в периоды ликового поступления сырого аерна применять вен-
тилируеыые бункера в качестве дополнительного сушильного оборудования, срв установленных и приведенных выше параметрах процесса сушен.
По сравнению о обычным вентилированием с подогревом воздуха на 5-7С, рекомендуемые параметры обеспечивают снижение себестоимости сушки в 2-2,5 раза и повышение прока* водительности труда в 2,5-3 раза.
9. Вентилируемые бункеры БВ-6, БВ-12,5 и БВ-25 в период 1968-1970 гг. провди госиспытаняя и рекомендованы в производство, при хтом бункер БВ-25 с 1971 г. серийно производится заводом "БрянсЕсельмаш".
Опубликованные работы по теме диссертации:
I* 0 суике зерна в бункерах с активным вентилированием. Тракторы и с.х. маоины № 8, 1970.
2. Повышение качества сушки зерна. Зерновые и масличные культуры № 9, 1970.
3.Вентилируемый бункер БВ-12,5. Тракторы я с.х. мамины te 9, 1970 (соавторы Болотин В.Е., Чйпевко Я.К.).
-
Установка для сушки семян риса. Техника в сельском хозяйстве te 8, 1970 (соавторы Болотин В.Е., Чипенко Н.К.).
-
К расчету воздушного сопротивления вентилируемых бункеров. Тракторы и с.х. машины J6 я, 1971.
-
К расчету производительности вентилируемых установок. Сб. иашины для уборки,и послеуборочной обработки урожая ВДИИТЭИтракторосельхозыаш» вып. I* 1971.
-
Вевтяларуеыые бункеры для сутки и хранения семян. Сб. иашины для.уборки и послеуборочной обработки урожая ЩШТЭЙтракторосельхогыаш,-вып.1,1971 (соавторы Болотин * В;Б.;Исаревич С.Г.).
Я. Отделение вентилируемых бункеров емкость» 100 т. Сб. Ыааиьы для уборки и послеуборочной обработки урожая иНШТЭИтракторосельхозмаи; вып. I, 1971. (соавторы Исаревич С*Г., Алимов А.В.).
9. Вентилируемый бункер ББ-25. Тракторы я с.х. машины № 8, 1969 (соавторы Бояотиа В.Е., Чипенко Я.К.).
-
Вентилируемый закром, а.с. 243502 ви. 82а - Открытия,изобретеаия,промышленные образцы,товарные знаки № 16, 1969 (соавторы Болотин Е.Е., Чипаико Я.К.).
-
Загрузочное устройство, а.о. 30150* ал. 26в - от-крытия^изобретения.яромшленнве образцы товарные знаки
& 14, 1971. (соавтор Болотин В.Е,).